Stanovení lineární rychlosti šíření spalování. Plamen se šíří po povrchu kapaliny

bojová chemická bojová kontrola

Rychlost růstu požární oblasti je nárůst požární oblasti v průběhu času a závisí na rychlosti šíření spalování, tvaru požární oblasti a účinnosti bojových operací. Je určena vzorcem:

kde: PROTI sn - rychlost růstu požární oblasti, m 2 / min; DS n - rozdíl mezi následující a předchozí hodnotou požární oblasti, m 2; Дф - časový interval, min.

333 m 2 / min

2000 m 2 / min

2222 m 2 / min

Obr.

Závěr k grafu: Graf ukazuje, že v počátečním časovém období došlo k velmi vysoké rychlosti vzniku požáru, což je vysvětleno vlastnostmi hořícího materiálu (hořlavá kapalina-aceton). Rozlitý aceton rychle dosáhl mezí areálu a požáru, vývoj požáru byl omezen na požární stěny. Rychlé zavedení výkonných vodních šachet a správná činnost personálu lokality přispěly ke snížení rychlosti vývoje požáru (aktivoval se nouzový odtok a byl spuštěn hasicí systém, který nefungoval v automatickém režimu, přívodní větrání bylo vypnuto).

Stanovení lineární rychlosti šíření spalování

Při vyšetřování požárů se ve všech případech určuje lineární rychlost šíření čela plamene, protože se používá k získání údajů o průměrné rychlosti šíření spalování na typických objektech. K šíření spalování z počátečního místa původu v různých směrech může docházet různými rychlostmi. Maximální rychlost šíření spalování je obvykle pozorována: když se čelo plamene pohybuje směrem k otvorům, kterými probíhá výměna plynu; požárním zatížením

Tato rychlost závisí na situaci při požáru, intenzitě dodávky hasicích látek (FTS) atd.

Lineární rychlost šíření spalování, jak s volným vývojem požáru, tak s jeho lokalizací, se stanoví z poměru:

kde: L je vzdálenost uražená vpředu spalování ve vyšetřovaném časovém intervalu, m;

f 2 - f 1 je časový interval, ve kterém byla měřena vzdálenost uražená čelem spalování, min.

Výpočty sil a průměrů se provádějí v následujících případech:

• při určování požadovaného počtu sil a prostředků k hašení požáru;
• během operativně-taktického studia objektu;
• při vypracovávání plánů hašení požárů;
• při přípravě taktických hasičských cvičení a cvičení;
• při provádění experimentálních prací ke stanovení účinnosti hasicích látek;
• v procesu požárního výzkumu k posouzení činnosti RTP a dalších útvarů.

Výpočet sil a prostředků pro hašení požárů pevných hořlavých látek a materiálů vodou (šířící se oheň)

• • charakteristiky objektu (geometrické rozměry, povaha požárního zatížení a jeho umístění na objektu, umístění vodních zdrojů vzhledem k objektu);
  • doba od okamžiku vypuknutí požáru do zprávy o něm (závisí na dostupnosti druhu zabezpečovacího zařízení, komunikačního a signalizačního zařízení v objektu, správnosti jednání osob, které požár objevily atd.);
  • lineární rychlost šíření ohně PROTI l;
  • síly a prostředky stanovené v harmonogramu odletu a čas jejich soustředění;
  • rychlost dodávky hasiva Já tr.

1) Stanovení doby vzniku požáru v různých časových bodech.

Rozlišují se následující fáze vývoje požáru:

• 1, 2 stupně volný vývoj ohně a v 1. stupni ( t do 10 minut) je lineární rychlost šíření rovna 50% jeho maximální hodnoty (tabulkové), typické pro tuto kategorii objektů, a od okamžiku více než 10 minut je brána rovna maximální hodnotě;
• Fáze 3 charakterizovaný začátkem zavedení prvních kmenů k hašení požáru, v důsledku čehož klesá lineární rychlost šíření požáru, proto se v časovém intervalu od okamžiku zavedení prvních kmenů do okamžiku omezení šíření požáru (okamžik lokalizace) jeho hodnota považuje za rovnou 0,5 PROTI l ... V tuto chvíli jsou splněny podmínky lokalizace PROTI l = 0 .
• Fáze 4 - hašení požáru.

t sv = t obn + t zpráva + t So + t sl + t br (min.), kde

• t sv - čas volného rozvoje požáru v době příjezdu jednotky;
• t obn – doba vzniku požáru od okamžiku jeho vzniku do okamžiku jeho detekce ( 2 minuty. - za přítomnosti APS nebo AUPT, 2-5 minut - existuje-li nepřetržitá služba, 5 minut. - ve všech ostatních případech);
• t zpráva - doba hlášení požáru hasičům ( 1 min. - pokud je telefon v místnosti obsluhy, 2 minuty. - pokud je telefon v jiné místnosti);
• t So \u003d 1 min. - čas shromáždění personálu v poplachu;
• t sl - čas hasičů ( 2 minuty. na 1 km trati);
• t br - doba bojového nasazení (3 minuty při plnění 1. barelu, 5 minut v ostatních případech).

2) Stanovení vzdálenosti R prochází vpředu spalování, během t .

na t sv ≤ 10 min:R = 0,5 PROTI l · t sv (m);

na t cc \u003e 10 minut:R = 0,5 PROTI l · 10 + PROTI l · (t cc – 10)= 5 PROTI l + PROTI l· (t cc – 10) (m);

na t cc < t* ≤ t zámek : R = 5 PROTI l + PROTI l· (t cc – 10) + 0,5 PROTI l· (t* – t cc) (m).

• kde t sv - volný čas na vývoj,
• t cc - čas v okamžiku zavedení prvních kmenů k hašení,
• t zámek - čas v době lokalizace požáru,
• t * - doba mezi okamžiky lokalizace požáru a zavedením prvních kmenů k hašení.

3) Určení oblasti požáru.

Oblast požáru S str Je projekční plocha spalovací zóny ve vodorovné nebo (méně často) ve svislé rovině. Při hoření na několika podlažích se za oblast požáru považuje celková plocha požáru na každém patře.

Obvod požáru R str Je obvod požární oblasti.

Požární přední F str - Toto je část obvodu požáru ve směru (směrech) šíření spalování.

Chcete-li určit tvar oblasti požáru, měli byste nakreslit schéma objektu v měřítku a od místa vzniku požáru odložit velikost cesty R prochází ohněm všemi možnými směry.

V tomto případě je obvyklé rozlišovat tři možnosti pro tvar požární oblasti:

• kruhový (obr. 2);
• roh (obr. 3, 4);
• obdélníkový (obr. 5).

Při předpovídání vývoje požáru je třeba mít na paměti, že se může změnit tvar požární oblasti. Když tedy čelo plamene dosáhne obvodové konstrukce nebo okraje stanoviště, předpokládá se, že se čelo požáru narovná a změní se tvar požární oblasti (obr.6).

a) Oblast požáru v kruhové formě vývoje požáru.

S P= k · p · R 2 (m 2),

• kde k = 1 - s kruhovou formou vývoje požáru (obr. 2),
• k = 0,5 - s půlkruhovou formou vývoje požáru (obr. 4),
• k = 0,25 - s hranatou formou vývoje požáru (obr. 3).

b) Oblast požáru s obdélníkovou formou vývoje požáru.

S P= n B · R (m 2),

• kde n - počet směrů vývoje požáru,
• b - šířka místnosti.

c) Oblast požáru s kombinovanou formou rozvoje požáru (obrázek 7)

S P = S 1 + S 2 (m 2)

a) Oblast hašení požáru po obvodu s kruhovou formou vzniku požáru.

S t \u003d kp (R2 - r2) \u003d kpH t (2 R - h t) (m 2),

• kde r = R – h t ,
• h t - hloubka hašení hlavně (u ručních sudů - 5 m, u požárních monitorů - 10 m).

b) Oblast hašení požáru po obvodu s obdélníkovou formou vzniku požáru.

S t= 2 H t· (a + b – 2 H t) (m 2) - po celém obvodu požáru ,

kde a a b - respektive délka a šířka požární fronty.

S t = n b h t (m 2) - podél přední části šířícího se ohně ,

kde b a n - respektive šířka místnosti a počet směrů pro krmení kmenů.

5) Stanovení požadované spotřeby vody pro hašení požáru.

Q t tr = S P · Já tr – naS p ≤S t (l / s) neboQ t tr = S t · Já tr – naS n\u003eS t (l / s)

Intenzita dodávky hasiva Já tr Je množství hasicího prostředku dodané za jednotku času na jednotku vypočítaného parametru.

Rozlišují se tyto typy intenzity:

Lineární - když se lineární parametr považuje za vypočítaný: například přední nebo obvodový. Jednotky měření - l / s ∙ m. Lineární intenzita se používá například při určování počtu hřídelů pro chlazení spalování a sousedících se spalovacími nádržemi s ropnými produkty.

Povrchní - když se hasicí oblast považuje za vypočítaný parametr. Jednotky měření - l / s ∙ m 2. Intenzita povrchu se nejčastěji používá v hasičské praxi, protože většina požárů je uhasena vodou, která hasí požáry na povrchu hořících materiálů.

Objemový - když se objem kalení považuje za vypočítaný parametr. Jednotky měření - l / s ∙ m 3. Objemová intenzita se používá hlavně k objemovému hašení požáru, například pomocí inertních plynů.

Požadované Já tr - množství hasiva, které musí být dodáno za jednotku času na jednotku vypočítaného hasicího parametru. Požadovaná intenzita se stanoví na základě výpočtů, experimentů, statistických údajů o výsledcích hašení skutečných požárů atd.

Aktuální Já f - množství hasicího prostředku skutečně dodané za jednotku času na jednotku vypočítaného hasicího parametru.

6) Stanovení požadovaného počtu kmenů pro hašení.

a)N t Svatý = Q t tr / q t Svatý - podle požadované spotřeby vody,

b)N t Svatý \u003d P p / P st - po obvodu požáru,

R str - část obvodu, aby uhasila zaváděné kmeny

P st \u003dq Svatý / Já tr ∙ h t - část obvodu ohně, která je uhasena jednou hlavní. P \u003d 2 · p L (obvod), P \u003d 2 · a + 2 B (obdélník)

v) N t Svatý = n (m + A) - ve skladech s policemi (obr. 11) ,

• kde n - počet směrů pro vznik požáru (vstup šachet)
• m - počet uliček mezi hořícími policemi,
• A - počet průchodů mezi hořícími a sousedními nehořícími policemi.

7) Stanovení požadovaného počtu oddílů pro krmení kufrů pro hašení.

N t dep = N t Svatý / n sv. dep ,

kde n sv. dep - počet kmenů, které může jeden oddíl napájet.

8) Stanovení požadované spotřeby vody pro ochranu konstrukcí.

Q s tr = S s · Já s tr (l / s),

• kde S s - chráněná oblast (podlahy, obklady, stěny, příčky, zařízení atd.),
• Já s tr = (0,3-0,5) Já tr - intenzita přívodu vody pro ochranu.

9) Ztráta vody v kruhovém systému zásobování vodou se vypočítá podle vzorce:

Q do sítě \u003d ((D / 25) V) 2 [l / s], (40) kde,

• D je průměr vodovodní sítě, [mm];
• 25 - číslo převodu z milimetrů na palce;
• V in - rychlost pohybu vody ve vodovodu, která se rovná:
• - při tlaku ve vodovodní síti HB \u003d 1,5 [m / s];
• - s tlakem vodovodní sítě H\u003e 30 m wc. –V in \u003d 2 [m / s].

Výtěžek vody ze slepé vodovodní sítě se vypočítá podle vzorce:

Síť Qt \u003d 0,5 Q do sítě, [l / s].

10) Stanovení požadovaného počtu šachet k ochraně konstrukcí.

N s Svatý = Q s tr / q s Svatý ,

Také počet sudů je z taktických důvodů často stanoven bez analytického výpočtu, na základě umístění sudů a počtu chráněných objektů, například pro každou farmu jeden požární monitor, v každé sousední místnosti podél hlavně RS-50.

11) Stanovení požadovaného počtu oddílů pro zásobování sudů na ochranu konstrukcí.

N s dep = N s Svatý / n sv. dep

12) Stanovení požadovaného počtu útvarů pro další práce (evakuace osob, materiální hodnoty, otevírání a demontáž konstrukcí).

N l dep = N l / n já dep , N mts dep = N mts / n mc dep , N slunce dep = S slunce / S sluneční oddělení

13) Stanovení celkového požadovaného počtu poboček.

N celkový dep = N t Svatý + N s Svatý + N l dep + N mts dep + N slunce dep

Na základě získaného výsledku dospěla RTP k závěru, že síly a prostředky použité při hašení požáru jsou dostatečné. Pokud síly a prostředky nejsou dostatečné, provede RTP nový výpočet v době příjezdu poslední jednotky podle dalšího zvýšeného počtu (pořadí) požáru.

14) Porovnání skutečné spotřeby vody Q F pro hašení, ochranu a odvodnění sítě Q vody přívod požární vody

Q F = N t Svatý· q t Svatý+ N s Svatý· q s Svatý ≤ Q vody

15) Stanovení počtu střídavého proudu instalovaného na vodních zdrojích pro zásobování odhadovaného průtoku vody.

Na vodních zdrojích není nainstalováno všechno zařízení, které přichází k ohni, ale takové množství, které by poskytovalo odhadovaný průtok, tj.

N AC = Q tr / 0,8 Q n ,

kde Q n - průtok čerpadla, l / s

Takový optimální průtok se kontroluje podle přijatých schémat bojového nasazení, s přihlédnutím k délce hadicových vedení a odhadovanému počtu sudů. V každém z těchto případů, pokud to podmínky dovolí (zejména čerpací a hadicový systém), by měly být bojové posádky přicházejících jednotek použity k ovládání z vozidel, která jsou již nainstalována u vodních zdrojů.

To zajistí nejen plné využití vybavení, ale také urychlí zavedení sil a prostředků k hašení požáru.

V závislosti na situaci při požáru je požadovaná spotřeba hasiva stanovena pro celou oblast požáru nebo pro oblast požáru. Na základě získaných výsledků může RTP dojít k závěru, že síly a prostředky použité při hašení požáru jsou dostatečné.

Výpočet sil a prostředků pro hašení požárů vzduchem mechanickou pěnou v okolí

(nešířící se požáry nebo podmíněně vedoucí k nim)

Počáteční údaje pro výpočet sil a prostředků:

• oblast požáru;
• rychlost dodávky roztoku pěnidla;
• intenzita dodávky vody pro chlazení;
• odhadovaná doba hašení.

V případě požárů v cisternových farmách se za vypočítaný parametr považuje plocha kapalinového zrcadla nádrže nebo největší možná plocha úniku hořlavé kapaliny během požárů v letadlech.

V první fázi nepřátelských akcí jsou hořící a sousední tanky ochlazovány.

1) Potřebný počet sudů pro chlazení hořící nádrže.

N hr Svatý = Q hr tr / q Svatý = n ∙ π ∙ D hory ∙ Já hr tr / q Svatý , ale ne méně než 3 x kmeny,

Já hr tr \u003d 0,8 l / s ∙ m - požadovaná intenzita pro chlazení hořící nádrže,

Já hr tr \u003d 1,2 l / s ∙ m je požadovaná intenzita pro chlazení hořící nádrže v případě požáru,

Chlazení nádrže Ž střih ≥ 5000 m 3 a je účelnější provádět požární monitory.

2) Potřebný počet sudů pro chlazení sousední nehořící nádrže.

N ss Svatý = Q ss tr / q Svatý = n ∙ 0,5 ∙ π ∙ D SOS ∙ Já ss tr / q Svatý , ale ne méně než 2 x kufry,

Já ss tr = 0,3 l / s ∙ m - požadovaná intenzita pro chlazení sousední nehořící nádrže,

n - počet hořících, respektive sousedních nádrží,

D hory, D SOS - průměr hořící nebo sousední nádrže (m), v uvedeném pořadí (m),

q Svatý - produktivita jednoho (l / s),

Q hr tr, Q ss tr - požadovaný průtok vody pro chlazení (l / s).

3) Požadovaný počet GPS N GPS uhasit hořící nádrž.

N GPS = S P ∙ Já p-op tr / q p-op GPS (PC.),

S P - oblast požáru (m 2),

Já p-op tr - požadovaná intenzita přivádění hasicího roztoku do hasicího prostředku (l / s) m 2). Když t vp ≤ 28 o C Já p-op tr \u003d 0,08 l / s ∙ m 2, při t vp \u003e 28 o C Já p-op tr \u003d 0,05 l / s ∙ m 2 (viz příloha č. 9)

q p-op GPS – produktivita HPS pro řešení pěnícího činidla (l / s).

4) Požadované množství pěnidla Ž podle uhasit nádrž.

Ž podle = N GPS ∙ q podle GPS ∙ 60 ∙ τ R ∙ K z (l),

τ R \u003d 15 minut - odhadovaná doba hašení, když je EMP napájen shora,

τ R \u003d 10 minut - odhadovaná doba hašení, když je VMP dodáván pod palivovou vrstvu,

K s\u003d 3 - bezpečnostní faktor (pro tři útoky pěnou),

q podle GPS - produktivita HPS z hlediska pěnícího činidla (l / s).

5) Požadované množství vody Ž v t uhasit nádrž.

Ž v t = N GPS ∙ q v GPS ∙ 60 ∙ τ R ∙ K z (l),

q v GPS - produktivita GPS pro vodu (l / s).

6) Požadované množství vody Ž v s pro chladicí nádrže.

Ž v s = N s Svatý ∙ q Svatý ∙ τ R ∙ 3600 (l),

N s Svatý - celkový počet hřídelí pro chladicí nádrže,

q Svatý - produktivita jedné požární trysky (l / s),

τ R \u003d 6 hodin - odhadovaná doba chlazení pozemních nádrží z mobilního hasicího zařízení (SNiP 2.11.03-93),

τ R \u003d 3 hodiny - odhadovaná doba chlazení podzemních nádrží z mobilního hasicího zařízení (SNiP 2.11.03-93).

7) Celkové požadované množství vody pro chlazení a hašení nádrží.

Ž v celkový = Ž v t + Ž v s (l)

8) Odhadovaná doba výskytu možného uvolnění T ropných produktů z hořící nádrže.

T = ( H – h ) / ( Ž + u + PROTI ) h), kde

H - počáteční výška vrstvy hořlavé kapaliny v nádrži, m;

h - výška spodní (spodní) vodní vrstvy, m;

Ž - lineární rychlost ohřevu hořlavé kapaliny, m / h (tabulková hodnota);

u - lineární rychlost hoření hořlavé kapaliny, m / h (tabulková hodnota);

PROTI Je lineární rychlost snižování hladiny v důsledku čerpání, m / h (pokud se čerpání neprovádí, pak PROTI = 0 ).

Hasení požárů v místnostech vzduchem mechanickou pěnou

V případě požáru v prostorách se někdy uchýlí k hašení požáru objemovým způsobem, tj. naplňte celý objem vzduchem mechanickou pěnou se střední roztažností (lodní prostory, kabelové tunely, sklepy atd.).

Při napájení VMP musí mít objem místnosti alespoň dva otvory. PMF se přivádí jedním otvorem a druhým se odvádí kouř a přebytečný tlak vzduchu, což přispívá k lepšímu postupu PMF v místnosti.

1) Stanovení požadovaného množství FGP pro objemové kalení.

N GPS = Ž pom K r / q GPS ∙ t n kde

Ž pom - objem místnosti (m 3);

K p \u003d 3 - koeficient zohledňující zničení a ztrátu pěny;

q GPS - spotřeba pěny z FPS (m 3 / min.);

t n \u003d 10 min - standardní doba hašení.

2) Stanovení požadovaného množství pěnícího činidla Ž podle pro hromadné hašení.

Ž podle = N GPS ∙ q podle GPS ∙ 60 ∙ τ R ∙ K z(l),

Kapacita hadice

Příloha č. 1

Výkon jednoho pogumovaného pouzdra dlouhého 20 metrů v závislosti na průměru

Kapacita, l / s	Průměr rukávů, mm
	51	66	77	89	110	150
	10,2	17,1	23,3	40,0	–	–

aplikace № 2

Hodnoty odporu jedné tlakové hadice dlouhé 20 m

Typ rukávu	Průměr rukávů, mm
	51	66	77	89	110	150
Pogumováno	0,15	0,035	0,015	0,004	0,002	0,00046
Negumovaný	0,3	0,077	0,03	–	–	–

aplikace № 3

Objem jednoho rukávu o délce 20 m

Příloha č. 4

Geometrické charakteristiky hlavních typů ocelové vertikální nádrže (RVS).

P / p č.	Typ nádrže	Výška nádrže, m	Průměr nádrže, m	Plocha palivových zrcátek, m 2	Obvod nádrže, m
1	RVS-1000	9	12	120	39
2	RVS-2000	12	15	181	48
3	RVS-3000	12	19	283	60
4	RVS-5000	12	23	408	72
5	RVS-5000	15	21	344	65
6	RVS-10 000	12	34	918	107
7	RVS-10 000	18	29	637	89
8	RVS-15000	12	40	1250	126
9	RVS-15000	18	34	918	107
10	RVS-20000	12	46	1632	143
11	RVS-20000	18	40	1250	125
12	RVS-30000	18	46	1632	143
13	RVS-50 000	18	61	2892	190
14	RVS-100000	18	85,3	5715	268
15	RVS-120000	18	92,3	6691	290

Příloha č. 5

Lineární rychlosti šíření spalování v případě požárů na objektech.

Název objektu	Rychlost šíření lineárního spalování, m / min
Administrativní budovy	1,0…1,5
Knihovny, archivy, depozitáře knih	0,5…1,0
Obytné budovy	0,5…0,8
Chodby a galerie	4,0…5,0
Kabelové konstrukce (hořící kabely)	0,8…1,1
Muzea a výstavy	1,0…1,5
Typografie	0,5…0,8
Divadla a kulturní domy (jeviště)	1,0…3,0
Hořlavé povlaky pro velké dílny	1,7…3,2
Hořlavé střechy a podkroví	1,5…2,0
Ledničky	0,5…0,7
Dřevozpracující podniky:
Pily (budovy I, II, III CO)	1,0…3,0
Totéž, budovy se stupněm požární odolnosti IV a V.	2,0…5,0
Sušičky	2,0…2,5
Obstarávací obchody	1,0…1,5
Výroba překližky	0,8…1,5
Prostory dalších workshopů	0,8…1,0
Lesy (rychlost větru 7 ... 10 m / s, vlhkost 40%)
Borovice	až 1.4
Elnik	až 4.2
Školy, nemocnice:
Budovy I. a II. Stupně požární odolnosti	0,6…1,0
Budovy III a IV stupně požární odolnosti	2,0…3,0
Přepravní předměty:
Garáže, depa tramvají a trolejbusů	0,5…1,0
Opravny hangáru	1,0…1,5
Sklady:
Textilní výrobky	0,3…0,4
Role papíru	0,2…0,3
Pryžové výrobky v budovách	0,4…1,0
Totéž v hromádkách na otevřené ploše	1,0…1,2
Guma	0,6…1,0
Inventář	0,5…1,2
Kulaté dřevo v hromadách	0,4…1,0
Řezivo (desky) v komínech s obsahem vlhkosti 16 ... 18%	2,3
Rašelina v hromadách	0,8…1,0
Lněné vlákno	3,0…5,6
Venkovské osady:
Obytná oblast s hustou zástavbou budov V. stupně požární odolnosti, suché počasí	2,0…2,5
Doškové střechy budov	2,0…4,0
Stelivo v budovách pro hospodářská zvířata	1,5…4,0

Příloha č. 6

Intenzita dodávky vody při hašení požárů, l / (m 2 .s)

1. Budovy a stavby
Administrativní budovy:
Stupeň požární odolnosti I-III	0.06
IV stupeň požární odolnosti	0.10
V. stupeň požární odolnosti	0.15
sklepy	0.10
půdní prostory	0.10
Nemocnice	0.10
2. Obytné domy a hospodářské budovy:
Stupeň požární odolnosti I-III	0.06
IV stupeň požární odolnosti	0.10
V. stupeň požární odolnosti	0.15
sklepy	0.15
půdní prostory	0.15
3. Zvířecí budovy:
Stupeň požární odolnosti I-III	0.15
IV stupeň požární odolnosti	0.15
V. stupeň požární odolnosti	0.20
4. Kulturní a zábavní instituce (divadla, kina, kluby, kulturní paláce):
scéna	0.20
hlediště	0.15
technické místnosti	0.15
Mlýny a výtahy	0.14
Hangáry, garáže, dílny	0.20
depa lokomotiv, vagónů, tramvají a trolejbusů	0.20
5. Průmyslové budovy, staveniště a dílny:
Stupeň požární odolnosti I-II	0.15
III-IV stupeň požární odolnosti	0.20
V. stupeň požární odolnosti	0.25
lakovny	0.20
sklepy	0.30
půdní prostory	0.15
6. Hořlavé krytiny velkých ploch
při hašení zdola uvnitř budovy	0.15
při hašení venku ze strany povlaku	0.08
při hašení venku v případě vzniku požáru	0.15
Budovy ve výstavbě	0.10
Obchodní podniky a sklady	0.20
Ledničky	0.10
7. Elektrárny a rozvodny:
kabelové tunely a poloviční podlahy	0.20
strojovny a kotelny	0.20
palivová galerie	0.10
transformátory, reaktory, olejové spínače *	0.10
8. Pevné materiály
Volný papír	0.30
Dřevo:
zůstatek při vlhkosti,%:
40-50	0.20
méně než 40	0.50
řezivo ve vrstvách v rámci jedné skupiny při vlhkosti,%:
8-14	0.45
20-30	0.30
přes 30	0.20
kulaté dřevo v hromadách v rámci jedné skupiny	0.35
dřevní štěpky v hromadách s obsahem vlhkosti 30-50%	0.10
Guma, pryž a pryžové výrobky	0.30
Plasty:
termoplasty	0.14
termosety	0.10
polymerní materiály	0.20
textolit, karbolit, plastový odpad, triacetátový film	0.30
Bavlna a jiné vláknité materiály:
otevřené sklady	0.20
uzavřené sklady	0.30
Celluloid a výrobky z něj	0.40
Pesticidy a hnojiva	0.20

* Dodávka vodní mlhy.

Ukazatele výkonu zařízení na dodávání pěny

Dávkovač pěny	Hlava k zařízení, m	Koncentrace roztoku,%	Spotřeba, l / s			Poměr pěny	Produkce pěny, m3 / min (l / s)	Rozsah podávání pěny, m
			voda	PODLE	software řešení
PLSK-20 P	40-60	6	18,8	1,2	20	10	12	50
PLSK-20 S	40-60	6	21,62	1,38	23	10	14	50
PLSK-60 S	40-60	6	47,0	3,0	50	10	30	50
SVP	40-60	6	5,64	0,36	6	8	3	28
SVP (E) -2	40-60	6	3,76	0,24	4	8	2	15
SVP (E) -4	40-60	6	7,52	0,48	8	8	4	18
SVP-8 (E)	40-60	6	15,04	0,96	16	8	8	20
GPS-200	40-60	6	1,88	0,12	2	80-100	12 (200)	6-8
GPS-600	40-60	6	5,64	0,36	6	80-100	36 (600)	10
GPS-2000	40-60	6	18,8	1,2	20	80-100	120 (2000)	12

Lineární spalování a rychlost ohřevu uhlovodíkových kapalin

Název hořlavé kapaliny	Rychlost lineárního hoření, m / h	Lineární rychlost ohřevu paliva, m / h
Benzín	Až 0,30	Až 0,10
Petrolej	Až 0,25	Až 0,10
Plynný kondenzát	Až 0,30	Až 0,30
Motorová nafta z plynového kondenzátu	Až 0,25	Až 0,15
Směs kondenzátu oleje a plynu	Až 0,20	Až 0,40
Nafta	Až 0,20	Až 0,08
Olej	Až 0,15	Až 0,40
Topný olej	Až 0,10	Až 0,30

Poznámka: se zvýšením rychlosti větru až na 8–10 m / s se rychlost vyhoření hořlavé kapaliny zvyšuje o 30–50%. Surová nafta a topný olej obsahující emulzní vodu mohou hořet rychleji, než je uvedeno v tabulce.

Změny a doplňky k příručce pro hašení ropy a ropných produktů v nádržích a na farmách

(informační dopis GUGPS ze dne 19.05.00 č. 20 / 2.3 / 1863)

Tabulka 2.1. Standardní dávky středně expanzní pěny pro hašení požárů ropy a ropných produktů v nádržích

Poznámka: U oleje s nečistotami z plynného kondenzátu, jakož i u ropných produktů získaných z plynného kondenzátu je nutné stanovit normativní intenzitu v souladu se současnými metodami.

Tabulka 2.2.Standardní dodávka nízkoexpanzní pěny pro hašení oleje a ropných produktů v nádržích *

P / p č.	Druh ropného produktu	Standardní průtok roztoku pěnidla, l m 2 s '
		Nefilmotvorná fluorovaná pěnidla		Fluorosyntetická "filmotvorná" nadouvadla		Fluoroproteinová "filmotvorná" nadouvadla
		na povrch	ve vrstvě	na povrch	ve vrstvě	na povrch	ve vrstvě
1	Ropa a ropné produkty s teplotou 28 ° C a nižší	0,08	–	0,07	0,10	0,07	0,10
2	Ropa a ropné produkty s teplotou vyšší než 28 ° С.	0,06	–	0,05	0,08	0,05	0,08
3	Stabilní plynný kondenzát	0,12	–	0,10	0,14	0,10	0,14

Hlavní ukazatele charakterizující taktické schopnosti hasičských sborů

Vedoucí hašení požáru musí nejen znát schopnosti jednotek, ale také umět určit hlavní taktické ukazatele:

;
• možný hasicí prostor vzduchem mechanickou pěnou;
• možné množství hasicího prostředku se středně expanzní pěnou, s přihlédnutím k pěnovému koncentrátu dostupnému ve vozidle;
• maximální vzdálenost pro dodávku hasicích látek.

Výpočty jsou uvedeny podle příručky vedoucího hasiče (RTP). Ivannikov V.P., Klyus P.P., 1987

Stanovení taktických schopností jednotky bez instalace hasičského vozu na vodní zdroj

1) Definice vzorec pro provozní dobu vodních šachet z cisternového vozu:

t otrok \u003d (V c -N p V p) /N st Q st 60 (min.),

N p \u003dk· L / 20 \u003d 1,2L / 20 (PC.),

• kde: t otrok - doba provozu hlavně, min;
• V c - objem vody v nádrži, l;
• N str - počet rukávů v hlavní a pracovní linii, ks;
• V s - objem vody v jednom pouzdru, l (viz příloha);
• N st - počet vodních šachet, ks;
• Q st - spotřeba vody z hřídelů, l / s (viz příloha);
• k - koeficient zohledňující nerovnosti terénu ( k \u003d 1,2 - standardní hodnota),
• L - vzdálenost od místa požáru k hasičskému vozu (m).

Dále bychom chtěli upozornit na skutečnost, že v příručce RTP Taktické schopnosti hasičských sborů. Terebnev V.V., 2004 v sekci 17.1 má přesně stejný vzorec, ale s koeficientem 0,9: Twork \u003d (0,9Vts - Np Vp) / Nst Qst 60 (min.)

2) Definice vzorec pro možné hašení vodou S T z cisternového vozu:

S T \u003d (V c -N p V p) / J trt vyrovnání 60 (m 2),

• kde: J tr- požadovaná intenzita přívodu vody pro hašení, l / s · m 2 (viz příloha);
• t vyrovnání \u003d 10 minut -odhadovaná doba hašení.

3) Definice vzorec pro provozní dobu pěnových zařízení z cisternového vozu:

t otrok \u003d (V p-ra -N p V p) /N gps Q gps 60 (min.),

• kde: Řešení V. - objem vodného roztoku pěnícího činidla získaného z palivových nádrží hasičského vozu, l;
• N gps - počet GPS (SVP), ks;
• Q gps - spotřeba roztoku pěnidla z HPS (SVP), l / s (viz příloha).

Chcete-li určit objem vodného roztoku pěnícího činidla, musíte vědět, kolik vody a pěnícího činidla se spotřebuje.

К В \u003d 100 - С / С \u003d 100–6 / 6 \u003d 94/6 \u003d 15,7 - množství vody (l) na 1 litr pěnícího činidla pro přípravu 6% roztoku (k získání 100 litrů 6% roztoku je zapotřebí 6 litrů pěnícího činidla a 94 litrů vody).

Skutečné množství vody na 1 litr pěnidla je:

K f \u003d V c / V o ,

• kde V c - objem vody v nádrži hasičského vozu, l;
• V až - objem zpěňovače v nádrži, l.

pokud K f< К в, то V р-ра = V ц / К в + V ц (l) - voda je zcela spotřebována a část pěnícího činidla zůstává.

pokud K f\u003e K in, pak V p-pa \u003d V o K in + V o (l) - pěnící činidlo je zcela spotřebováno, ale část vody zůstává.

4) Stanovení možného vzorec pro hašení hořlavých a hořlavých kapalin vzduchová mechanická pěna:

S t \u003d (V p-ra -N p V p) / J trt vyrovnání 60 (m 2),

• kde: Svatý - hasicí plocha, m 2;
• J tr - požadovaná rychlost dodávky roztoku PO k hašení, l / s · m 2;

Když t vp ≤ 28 o C – J tr \u003d 0,08 l / s ∙ m 2, při t vp \u003e 28 o C – J tr \u003d 0,05 l / s ∙ m 2.

t vyrovnání \u003d 10 minut -odhadovaná doba hašení.

5) Definice vzorec objemu vzduchemechanické pěnyobdržel od AC:

V p \u003d V p-ra K. (l),

• kde: V str - objem pěny, l;
• NA - množství pěny;

6) Určení možného objem hasicího vzduchu mechanický pěna:

V t \u003d V p / K s (l, m 3),

• kde: V t - objem hašení;
• K s = 2,5–3,5 - faktor bezpečnosti pěny, který zohledňuje destrukci HFMP v důsledku vysoké teploty a dalších faktorů.

Příklady řešení problémů

Příklad č. 1. Určete provozní dobu dvou sudů B s průměrem trysky 13 mm při tlaku 40 metrů, pokud je před větvením položena jedna hadice d 77 mm a pracovní potrubí se skládá ze dvou hadic d 51 mm od AC-40 (131) 137A.

Rozhodnutí:

t \u003d (V c -N р V р) /N st · Q st · 60 \u003d 2400 - (1,90 + 4,40) / 2, 3,5 · 60 \u003d 4,8 min.

Příklad č. 2. Určete provozní dobu GPS-600, pokud je tlak na GPS-600 60 ma pracovní linka se skládá ze dvou hadic o průměru 77 mm od AC-40 (130) 63B.

Rozhodnutí:

K f \u003d V c / V zapnuto \u003d 2350/170 \u003d 13,8.

Kf \u003d 13,8< К в = 15,7 pro 6% roztok

V p-ra \u003d V c / K in + V c \u003d 2350 / 15,7 + 2350» 2500 l.

t \u003d (V p-ra -N p V p) /N gps · Q gps · 60 \u003d (2500 - 2,90) / 1,6 · 60 \u003d 6,4 min.

Příklad č. 3. Určete možnou hasicí oblast pro benzín VMP se střední expanzí z AC-4-40 (Ural-23202).

Rozhodnutí:

1) Určete objem vodného roztoku pěnícího činidla:

K f \u003d V c / V o \u003d 4000/200 \u003d 20.

Kf \u003d 20\u003e K in \u003d 15,7 pro 6% roztok,

V p-ra \u003d V o K v + V o \u003d 200 15,7 + 200 \u003d 3140 + 200 \u003d 3340 l.

2) Určete možnou hasicí oblast:

S t \u003d V p-pa / J trt vyrovnání 60 \u003d 3340 / 0,08 10 60 \u003d 69,6 m 2.

Příklad č. 4. Určete možné množství hašení (lokalizace) pomocí středně expanzní pěny (K \u003d 100) z AC-40 (130) 63b (viz příklad č. 2).

Rozhodnutí:

PROTI P = PROTI r-raK \u003d 2 500 100 \u003d 2 50000 l \u003d 250 m 3.

Pak množství hašení (lokalizace):

PROTI t = PROTI P/ K s \u003d 250/3 \u003d 83 m 3.

Stanovení taktických schopností jednotky s instalací hasičského vozu u vodního zdroje

Postava: 1. Schéma zásobování vodou čerpáním

Vzdálenost v rukávech (kusy)	Vzdálenost v metrech
1) Stanovení maximální vzdálenosti od místa požáru k hlavnímu hasičskému vozidlu N Fotbalová branka ( L Fotbalová branka ).
N mm ( L mm ) pracující při čerpání (délka čerpací fáze).
N Svatý
4) Stanovení celkového počtu hasičských vozidel pro čerpání N auto
5) Stanovení skutečné vzdálenosti od místa požáru k hlavnímu hasičskému vozidlu N F Fotbalová branka ( L F Fotbalová branka ).

• H n \u003d 90 ÷ 100 m - tlak na střídavém čerpadle,
• H raz \u003d 10 m - tlakové ztráty v odbočkách a pracovních hadicových vedeních,
• H Svatý \u003d 35 ÷ 40 m - hlava před hlavní,
• H v ≥ 10 m - hlava na vstupu do čerpadla dalšího čerpacího stupně,
• Z m - nejvyšší stoupání (+) nebo klesání (-) terénu (m),
• Z Svatý - nejvyšší výška zdvihu (+) nebo spouštěcí (-) hřídele (m),
• S - odolnost jedné požární hadice,
• Q - celková spotřeba vody v jednom ze dvou nejvíce zatížených hlavních hadicových vedení (l / s),
• L - vzdálenost od zdroje vody k místu požáru (m),
• N ruce - vzdálenost od zdroje vody k místu požáru v rukávech (ks).

Příklad: K hašení požáru je nutné napájet tři kmeny B s průměrem trysky 13 mm, maximální výška zdvihu kmenů je 10 m. Nejbližší vodní zdroj je rybník ve vzdálenosti 1,5 km od místa požáru, stoupání terénu je rovnoměrné a je 12 m. Určete počet cisternových vozů AC− 40 (130) pro čerpání vody pro hašení požáru.

Rozhodnutí:

1) Přijímáme metodu čerpání z čerpadla na čerpadlo podél jedné hlavní linky.

2) Určete maximální vzdálenost od místa požáru po hasičský vůz v rukávech.

N GOL \u003d / SQ 2 \u003d / 0,015 10,5 2 \u003d 21,1 \u003d 21.

3) Určete maximální vzdálenost mezi hasičskými vozy pracujícími při čerpání v rukávech.

N MP \u003d / SQ 2 \u003d / 0,015 10,5 2 \u003d 41,1 \u003d 41.

4) Určete vzdálenost od zdroje vody k místu požáru s přihlédnutím k terénu.

N P \u003d 1,2 L / 20 \u003d 1,2 1500/20 \u003d 90 rukávů.

5) Určete počet čerpacích stupňů

N STUP \u003d (N R - N GOL) / N MR \u003d (90 - 21) / 41 \u003d 2 kroky

6) Určete počet hasičských vozidel pro čerpání.

N AC \u003d N STUP + 1 \u003d 2 + 1 \u003d 3 cisternové vozy

7) Určete skutečnou vzdálenost od hlavního požárního vozidla s přihlédnutím k jeho instalaci blíže k místu požáru.

N GOL f \u003d N P - N STUP · N MR \u003d 90 - 2 · 41 \u003d 8 rukávů.

Proto může být vedoucí vozidlo přivedeno blíže k místu požáru.

Metodika výpočtu požadovaného počtu hasičských vozidel pro dodávku vody do místa hašení požáru

Pokud je budova hořlavá a zdroje vody jsou ve velmi velké vzdálenosti, pak bude čas strávený položením hadicových vedení příliš dlouhý a oheň bude pomíjivý. V tomto případě je lepší dodávat vodu cisternovými vozidly s paralelním čerpacím uspořádáním. V každém konkrétním případě je nutné vyřešit taktický problém s přihlédnutím k možnému rozsahu a době trvání požáru, vzdálenosti k vodním zdrojům, rychlosti koncentrace hasičských vozů, hadicových vozů a dalším rysům posádky.

Vzorec spotřeby vody střídavým proudem

(min.) - doba spotřeby vody střídavým proudem v místě hašení;

• L je vzdálenost od místa požáru ke zdroji vody (km);
• 1 - minimální počet AC v rezervě (lze zvýšit);
• V pohyb - průměrná rychlost střídavého pohybu (km / h);
• W cis je objem vody v AC (l);
• Q p - průměrný přívod vody čerpadlem naplňujícím střídavý proud nebo průtok vody z požárního hydrantu instalovaného na požárním hydrantu (l / s);
• N pr - počet zařízení pro dodávku vody do místa hašení požáru (ks);
• Q pr - celková spotřeba vody ze zařízení na zásobování vodou ze střídavého proudu (l / s).

Postava: 2. Schéma zásobování vodou dodávkou hasičskými vozy.

Přívod vody musí být nepřerušovaný. Je třeba mít na paměti, že u vodních zdrojů je nutné (bezpochyby) vytvořit místo tankování s vodou.

Příklad. Určete počet cisteren AC-40 (130) 63b pro zásobování vodou z rybníka vzdáleného 2 km od místa požáru, pokud je pro hašení nutné zásobit tři B sudy s průměrem trysky 13 mm. Tankování tankerů provádí AC-40 (130) 63b, průměrná rychlost tankerů je 30 km / h.

Rozhodnutí:

1) Určete dobu, po kterou musí AC cestovat do místa požáru nebo zpět.

t SL \u003d L 60 / V POHYB \u003d 2 60/30 \u003d 4 min.

2) Určete čas pro tankování tankerů.

t REC \u003d V C / Q N 60 \u003d 2350/40 60 \u003d 1 min.

3) Určete dobu spotřeby vody v místě požáru.

t FLOW \u003d V C / N ST Q ST 60 \u003d 2350/3 3,5 60 \u003d 4 min.

4) Určete počet cisternových vozů pro dodávku vody do místa požáru.

N AC \u003d [(2t SL + t ZAP) / t FLOW] + 1 \u003d [(2,4 * 1) / 4] + 1 \u003d 4 cisternové vozy.

Metodika výpočtu přívodu vody do hasicího zařízení pomocí hydroelevátorových systémů

V přítomnosti bažinatých nebo hustě zarostlých břehů, jakož i ve značné vzdálenosti od vodní hladiny (více než 6,5-7 metrů), přesahující hloubku sání požárního čerpadla (vysoký strmý břeh, studny atd.), Je nutné použít hydraulický výtah pro příjem vody G-600 a jeho modifikace.

1) Stanovte požadované množství vody PROTI SIST potřebné ke spuštění hydraulického výtahového systému:

PROTI SIST = N R PROTI R K. ,

N R \u003d 1,2 (L + Z F) / 20 ,

• kde N R- počet hadic v systému hydroelevátoru (ks);
• PROTI R- objem jednoho rukávu o délce 20 m (l);
• K. Je koeficient v závislosti na počtu hydraulických výtahů v systému pracujícím z jednoho hasičského stroje ( K \u003d 2 - 1 G-600, K. =1,5 - 2 G-600);
• L - vzdálenost od střídavého proudu ke zdroji vody (m);
• Z F - skutečná výška stoupání vody (m).

Po určení požadovaného množství vody pro spuštění systému hydroelevátoru je výsledek porovnán s přívodem vody v hasičském cisterně a je stanovena možnost spuštění tohoto systému do provozu.

2) Určete možnost společného provozu střídavého čerpadla se systémem hydroelevátoru.

A \u003dQ SIST/ Q H ,

Q SIST= N D (Q 1 + Q 2 ) ,

• kde A - faktor využití čerpadla;
• Q SIST- spotřeba vody v systému hydroelevátoru (l / s);
• Q H - napájení čerpadla požárního motoru (l / s);
• N D- počet hydraulických výtahů v systému (ks);
• Q 1 = 9,1 l / s - průtok pracovní vody jednoho hydraulického výtahu;
• Q 2 = 10 l / s - dodávka jednoho hydraulického výtahu.

Když A< 1 systém bude fungovat, pokud I \u003d 0,65-0,7 bude nejstabilnějším kloubem a čerpadlem.

Je třeba mít na paměti, že při odběru vody z velkých hloubek (18-20 m) je nutné vytvořit u čerpadla výtlak 100 m. Za těchto podmínek se zvýší průtok vody v systémech a průtok čerpadla poklesne oproti normálu a může se ukázat, že množství pracovní vody a vytlačený průtok překročí průtok čerpadla. Za těchto podmínek nebude systém fungovat.

3) Určete podmíněnou výšku stoupání vody Z USL v případě, že délka hadicového vedení ø77 mm přesahuje 30 m:

Z USL= Z F+ N R· h R (m),

kde N R- počet rukávů (ks);

h R - dodatečné ztráty hlavy v jednom rukávu na úseku trati nad 30 m:

h R \u003d 7 m na Q \u003d 10,5 l / s, h R \u003d 4 m na Q \u003d 7 l / s, h R \u003d 2 m na Q \u003d 3,5 l / s.

Z F – skutečná výška od hladiny vody po osu čerpadla nebo hrdlo nádrže (m).

4) Určete tlak na střídavém čerpadle:

Při odběru vody jedním hydraulickým výtahem G-600 a zajištění provozu určitého počtu vodních hřídelů je tlak na čerpadlo (pokud délka pogumovaných hadic o průměru 77 mm k hydraulickému výtahu nepřesahuje 30 m) určován záložka. 1.

Po určení podmíněné výšky vzestupu vody zjistíme tlak v čerpadle stejným způsobem pro záložka. 1 .

5) Určete mezní vzdálenost L ATD pro dodávku hasicích látek:

L ATD \u003d (H H - (H R± Z M± Z SVATÝ) / SQ 2 ) · 20 (m),

• kde H H− tlak na hasičském čerpadle, m;
• H R− hlava na pobočce (braná rovna: H SVATÝ+ 10), m;
• Z M − převýšení (+) nebo klesání (-) terénu, m;
• Z SVATÝ - výška stoupání (+) nebo klesání (-) šachet, m;
• S - odpor jedné objímky hlavní šňůry
• Q - celkový průtok z hřídelů připojených k jednomu ze dvou nejvíce zatížených hlavních potrubí, l / s.

Stůl 1.

Stanovení tlaku na čerpadlo, když je voda odebírána hydraulickým výtahem G-600, a provoz šachet podle příslušných schémat zásobování vodou pro hašení požáru.

95 70 50 18 105 80 58 20 – 90 66 22 – 102 75 24 – – 85 26 – – 97

6) Určete celkový počet rukávů ve vybraném schématu:

N P \u003d N P. SIST + N MRL,

• kde N R. SIST- počet hadic systému hydroelevátoru, ks;
• N IRL- počet hadic hlavního hadicového vedení, ks.

Příklady řešení problémů pomocí hydraulických výtahových systémů

Příklad. K hašení požáru je nutné dodat dva kmeny do prvního a druhého patra bytového domu. Vzdálenost od místa požáru k cisterně AC-40 (130) 63b instalované na zdroji vody je 240 m, nadmořská výška terénu je 10 m. Přístup cisterny ke zdroji vody je možný ve vzdálenosti 50 m, stoupání vody je 10 m. Určete možnost příjmu vody cisternou a krmení to kufry uhasit oheň.

Rozhodnutí:

Postava: 3 Schéma příjmu vody pomocí hydraulického výtahu G-600

2) Určete počet pouzder položených na hydraulický výtah G-600 s přihlédnutím k nerovnostem terénu.

N P \u003d 1,2 (L + ZF) / 20 \u003d 1,2 (50 + 10) / 20 \u003d 3,6 \u003d 4

Přijímáme čtyři rukávy od AC do G-600 a čtyři rukávy od G-600 do AC.

3) Určete množství vody potřebné pro spuštění systému hydroelevátoru.

V SIST \u003d N P V P K \u003d 8 90 2 \u003d 1440 l< V Ц = 2350 л

Proto je dostatek vody pro spuštění systému hydroelevátoru.

4) Zjistěte možnost společného provozu hydraulického výtahového systému a čerpadla cisternového vozu.

I \u003d Q SIST / Q N \u003d N G (Q 1 + Q 2) / Q N \u003d 1 (9,1 + 10) / 40 \u003d 0,47< 1

Provoz hydraulického výtahového systému a čerpadla tankeru bude stabilní.

5) Pomocí hydraulického výtahu G-600 stanovte požadovaný tlak na čerpadlo pro odběr vody ze zásobníku.

Protože délka rukávů do G-600 přesahuje 30 m, nejprve určíme podmíněnou výšku vzestupu vody: Z

Nad povrchem kapalné nebo pevné látky při jakékoli teplotě je směs páry a vzduchu, jejíž tlak v rovnováze je určen tlakem nasycených par nebo jejich koncentrací. S nárůstem teploty se tlak nasycených par zvýší, ale exponenciálně (Clapeyron-Clausisova rovnice):

kde Р n „- tlak nasycené páry, Pa; Q „C11 - odpařovací teplo, kJ / mol; T - teplota kapaliny, K.

Pro jakoukoli kapalinu existuje teplotní rozsah, ve kterém bude koncentrace nasycených par nad zrcadlem (povrch kapaliny) v zapalovací oblasti, tj. NKPV

K vytvoření LEL par stačí ohřát na teplotu rovnou LTPV, ne celou kapalinu, ale pouze její povrchovou vrstvu.

Se zdrojem vznícení bude tato směs hořlavá. V praxi se často používají pojmy „bod vzplanutí“ a „teplota vznícení“.

Bod vzplanutí je minimální teplota kapaliny, při které se nad jejím povrchem vytváří koncentrace par, které lze zapálit ze zdroje vznícení, ale rychlost tvorby par není dostatečná pro udržení hoření.

Tedy jak v bodě vzplanutí, tak při spodní teplotní meze vznícení se nad povrchem kapaliny vytvoří dolní mezní hodnota vznícení; v druhém případě je však LEL vytvářen nasycenými parami. Proto je bod vzplanutí vždy o něco vyšší než LTPV. I když je v bodu vzplanutí pozorováno krátkodobé vznícení par, které není schopné transformovat se na stabilní spalování kapaliny, za určitých podmínek může blesk způsobit požár.

Bod vzplanutí je považován za základ pro klasifikaci kapalin na hořlavé (FL) a hořlavé kapaliny (FL). Mezi hořlavé kapaliny patří kapaliny s bodem vzplanutí v uzavřené nádobě s teplotou 61 ° C a nižší a hořlavé kapaliny s bodem vzplanutí nad 61 ° C.

Bod vzplanutí je experimentálně určen v otevřených a uzavřených zařízeních. V uzavřených nádobách jsou hodnoty bodu vzplanutí vždy nižší než v otevřených, protože v tomto případě mají kapalné páry příležitost difundovat do atmosféry a je zapotřebí vyšší teplota k vytvoření hořlavé koncentrace nad povrchem.

Stůl 2.4 ukazuje bod vzplanutí některých kapalin určený zařízením otevřeného a uzavřeného typu.

Tabulka 2.4

Bod vzplanutí různých typů kapalin pro různé metody stanovení

Teplota vznícení je minimální teplota kapaliny, při které se po zapálení par ze zdroje vznícení ustálí spalování.

U hořlavých kapalin je bod vzplanutí o 1-5 ° vyšší než bod vzplanutí a čím nižší je bod vzplanutí, tím menší je rozdíl mezi bodem vzplanutí a bodem vzplanutí.

U hořlavých kapalin s vysokým bodem vzplanutí dosahuje rozdíl mezi těmito teplotami 25–35 °. Existuje korelace mezi bodem vzplanutí v uzavřeném kelímku a dolní teplotní mezí vznícení, kterou popisuje vzorec

Tento vztah je platný pro Г В (.

Významná závislost teplot vzplanutí a vznícení na experimentálních podmínkách způsobuje určité potíže při vývoji výpočetní metody pro hodnocení jejich hodnot. Jedním z nejběžnějších z nich je semi-empirická metoda navržená V.I.Blinovem:

kde G slunce - bod vzplanutí (vznícení), K; R np - parciální tlak nasycených par kapaliny při teplotě vzplanutí (Pa); D () - difúzní koeficient kapalných par, s / m 2; b - počet molekul kyslíku potřebných pro úplnou oxidaci jedné molekuly paliva; V - konstanta metody.

Při výpočtu bodu vzplanutí v uzavřené nádobě se doporučuje vzít V \u003d 28, v otevřené nádobě V \u003d 45; pro výpočet teploty vznícení vezměte V = 53.

Limity teploty vznícení lze vypočítat:

Podle známých hodnot bodu varu

kde ^ n (v) “7 / un - spodní (horní) teplotní mez vzplanutí a bod varu, ° C; k, já - parametry, jejichž hodnoty závisí na typu hořlavé kapaliny;

Podle známých hodnot koncentračních limitů. Za tímto účelem se nejprve stanoví koncentrace nasycených par nad povrchem kapaliny

kde (p „n je koncentrace nasycených par, %; R n n je tlak nasycených par, Pa; P 0 - vnější (atmosférický) tlak, Pa.

Z vzorce (2.41) to vyplývá

Po určení tlaku nasycených par hodnotou spodní (horní) meze zapálení zjistíme teplotu, při které je tohoto tlaku dosaženo. Je to spodní (horní) teplotní mez zapalování.

Podle vzorce (2.41) je možné vyřešit inverzní úlohu: vypočítat koncentrační limity vznícení ze známých hodnot teplotních limitů.

Vlastnost plamene k samovolnému šíření je sledována nejen při spalování směsí hořlavých plynů s oxidačním činidlem, ale také při hoření kapalina pevné látky. Při místním vystavení zdroji tepla, například otevřenému plameni, se kapalina zahřeje, rychlost odpařování se zvýší, a když povrch kapaliny dosáhne zápalné teploty v místě vystavení zdroji tepla, směs páry se vzduchem se zapálí, vytvoří se stabilní plamen, který se pak určitou rychlostí šíří po povrchu a studené části kapaliny.

Jaká je hnací síla šíření spalovacího procesu, jaký je jeho mechanismus?

K šíření plamene po povrchu kapaliny dochází v důsledku přenosu tepla v důsledku záření, konvekce a vedení molekulárního tepla ze zóny plamene na povrch zrcadla kapaliny.

Podle moderních konceptů je hlavní hnací silou šíření spalovacího procesu tepelné záření z plamene. Plamen, který má vysokou teplotu (více než 1 000 ° C), je schopen, jak je známo, emitovat tepelnou energii. Podle zákona Stefan-Boltzmann je intenzita toku sálavého tepla vydávaného zahřátým tělesem určena vztahem

kde c i - intenzita toku sálavého tepla, kW / m 2; 8 0 - stupeň černění tělesa (plamen) (e 0 \u003d 0,75-H, 0); a \u003d \u003d 5,7 10 11 kJ / (m 2 s K 4) - Stefan - Boltzmannova konstanta; G g - teplota těla (plamen), K; Г 0 je teplota média, K.

Teplo vyzařující do všech směrů částečně vstupuje do dosud nezapálených oblastí povrchu kapaliny a zahřívá je. Se zvyšováním teploty povrchové vrstvy nad vyhřívanou oblastí se proces odpařování kapaliny zesiluje a vytváří se směs páry se vzduchem. Jakmile koncentrace kapalných par překročí NKVP, vznítí se z plamene. Poté začne tato část povrchu kapaliny intenzivně zahřívat sousední část povrchu kapaliny atd. Rychlost šíření plamene kapalinou závisí na rychlosti ohřevu povrchu kapaliny sálavým tepelným tokem z plamene, tj. na rychlosti tvorby hořlavé směsi par se vzduchem nad povrchem kapaliny, což zase závisí na povaze kapaliny a počáteční teplotě.

Každý typ kapaliny má své vlastní teplo odpařování a bod vzplanutí. Čím vyšší jsou jejich hodnoty, tím déle trvá, než se zahřeje před vytvořením hořlavé směsi par se vzduchem, tím nižší je rychlost šíření plamene. S nárůstem molekulové hmotnosti látky v rámci jedné homologní řady klesá tlak páry pružnosti, zvyšuje se výparné teplo a bod vzplanutí a rychlost šíření plamene se odpovídajícím způsobem snižuje.

Zvýšení teploty kapaliny zvyšuje rychlost šíření plamene, protože se snižuje doba potřebná k zahřátí kapaliny na bod vzplanutí před spalovací zónou.

Bleskově bude rychlost šíření plamene nad kapalným zrcadlem (ve fyzickém smyslu) rovna rychlosti šíření plamene směsí páry se vzduchem o složení blízkém LEL, tj. 4-5 cm / s. Se zvýšením počáteční teploty kapaliny nad bod vzplanutí bude rychlost šíření plamene záviset (podobně jako rychlost šíření plamene) na složení hořlavé směsi. Ve skutečnosti se zvýšením teploty kapaliny nad její bod vzplanutí se zvýší koncentrace směsi páry se vzduchem nad povrchem zrcadla z NKVP na 100% (bod varu).

Proto nejprve, jak teplota kapaliny stoupá z bodu vzplanutí na teplotu, při které se nad povrchem tvoří nasycené páry, s koncentrací rovnou stechiometrické (přesněji o něco vyšší než stechiometrické), rychlost šíření plamene se zvýší. V uzavřených nádobách, jak teplota kapaliny dále stoupá, se rychlost šíření plamene začíná snižovat, a to až na rychlost odpovídající horní teplotní hranici vznícení, při které bude šíření plamene, ale směsi vzduch-pára, nemožné kvůli nedostatku kyslíku ve směsi páry se vzduchem nad povrchem kapaliny. Nad povrchem otevřené nádrže bude koncentrace par na různých úrovních odlišná: na povrchu bude maximální a bude odpovídat koncentraci nasycených par při dané teplotě, protože se zvyšuje vzdálenost od povrchu, koncentrace se postupně snižuje v důsledku konvekční a molekulární difúze.

Při teplotě kapaliny blízké bodu vzplanutí se rychlost šíření plamene po povrchu kapaliny bude rovnat rychlosti jeho šíření směsí par ve vzduchu na LEL, tj. 3-4 cm / s. V tomto případě bude čelo plamene umístěno na povrchu kapaliny. S dalším zvýšením počáteční teploty kapaliny se rychlost šíření plamene zvýší podobně jako zvýšení normální rychlosti šíření plamene směsí páry se vzduchem se zvýšením její koncentrace. Při maximální rychlosti se plamen bude šířit směsí s koncentrací blízkou stechiometrické. V důsledku toho se zvýšením počáteční teploty kapaliny nad θx zůstane rychlost šíření plamene konstantní, rovná se maximální hodnotě rychlosti šíření spalování ve stechiometrické směsi nebo mírně vyšší (obr. 2.5). Takto,

Postava: 25.

1 - hořící kapalina v uzavřené nádobě; 2 - spalování kapaliny v otevřené nádobě, když se počáteční teplota kapaliny v otevřené nádobě mění v širokém teplotním rozmezí (až do bodu varu), rychlost šíření plamene se bude pohybovat od několika milimetrů do 3-4 m / s.

Při maximální rychlosti se plamen bude šířit směsí s koncentrací blízkou stechiometrické. Se zvýšením teploty kapaliny nad G stx se zvětší vzdálenost nad kapalinou, při které se vytvoří stechiometrická koncentrace, a rychlost šíření plamene zůstane stejná (viz obr. 2.5). Tuto okolnost je třeba mít vždy na paměti, a to jak při organizování preventivních prací, tak při hašení požárů, kdy může například hrozit únik vzduchu do uzavřené nádoby - její odtlakování.

Po zapálení kapaliny a rozšíření plamene se difúzní režim jeho vyhoření, který se vyznačuje měrnou hmotností W rM a lineární W V Jl rychlosti.

Specifická hmotnostní rychlost je hmotnost látky, která vyhoří z jednotkové plochy zrcadla kapaliny za jednotku času (kg / (m 2 * s)).

Lineární rychlost je vzdálenost, kterou se hladina kapalného zrcadla pohybuje za jednotku času kvůli jeho vyhoření (m / s).

Hmotnostní a lineární rychlosti hoření jsou vzájemně propojeny hustotou kapaliny p:

Po zapálení kapaliny se její povrchová teplota zvýší z teploty vznícení na teplotu varu a vytvoří se zahřátá vrstva. Během této doby se rychlost vyhoření kapaliny postupně zvyšuje, zvyšuje se výška hořáku v závislosti na průměru nádrže a typu hořlavé kapaliny. Po 1-10 minutách spalování se proces stabilizuje: rychlost vyhoření a rozměry plamene zůstanou v budoucnosti nezměněny.

Výška a tvar plamene během difúzního spalování kapaliny a plynu se řídí stejnými zákony, protože v obou případech je proces spalování určen vzájemnou difúzí paliva a oxidačního činidla. Pokud však během difúzního spalování plynů rychlost proudu plynu nezávisí na procesech probíhajících v plameni, je během spalování kapaliny stanovena určitá rychlost hoření, která závisí jak na termodynamických parametrech kapaliny, tak na podmínkách difúze kyslíku ve vzduchu a kapalných parách.

Mezi spalovací zónou a povrchem kapaliny je zajištěn určitý přenos tepla a hmoty (obr. 2.6). Část tepelného toku vstupujícího na povrch kapaliny q 0r vynaložené na jeho zahřátí na bod varu q ucn. Také teplé q CT ohřev kapaliny pochází z plamene stěnami nádrže v důsledku tepelné vodivosti. S dostatečně velkým průměrem hodnota q CT lze tedy ignorovat q () \u003d K „n +

Je to zřejmé

kde c je tepelná kapacita kapaliny, kJDkg-K); p je hustota kapaliny, kg / m3; W nc —Rychlost růstu zahřáté vrstvy, m / s; W Jl - lineární rychlost hoření, m / s; 0i SP - odpařovací teplo, kJ / kg; G balík je bod varu kapaliny, K.

Postava: 2.6.

Г () - počáteční teplota; G balík - bod varu;

Tg - teplota spalování; q KUW q Jl - konvekční a sálavé tepelné toky; q 0 - tepelný tok vstupující do povrchu kapaliny

Z vzorce (2.45) vyplývá, že intenzita tepelného toku ze zóny plamene určuje určitou rychlost dodávky paliva do této zóny, jejíž chemická interakce s oxidačním činidlem zase ovlivňuje hodnotu # 0. Tohle je propojení hmotya výměna tepla zóny plamene a kondenzované fáze během spalování kapalin a pevných látek.

Odhad podílu tepla z celkového uvolnění tepla při spalování kapaliny, které se vynakládá na jeho přípravu ke spalování q 0 lze provést v následující sekvenci.

Pro jednoduchost W rjl \u003d W nx, máme

Rychlost uvolňování tepla z jednotkového povrchu kapalného zrcadla (specifické ohnivé teplo q ll7K) lze určit podle vzorce

kde Q H je nejnižší spalné teplo látky, kJ / kg; R p - koeficient účinnosti spalování.

Poté, vezmeme-li v úvahu stav (2.44) a dělení výrazu (2.45) vzorcem (2.46), získáme

Výpočty ukazují, že asi 2% z celkového uvolňování tepla během spalování kapaliny se vynakládá na tvorbu a dodávání kapalných par do spalovací zóny. Když je stanoven proces vyhoření, zvyšuje se povrchová teplota kapaliny na bod varu, který následně zůstává nezměněn. Toto tvrzení platí pro jednotlivou tekutinu. Pokud vezmeme v úvahu směsi kapalin s různými body varu, pak nejprve dojde k uvolnění nízkovroucích frakcí, pak stále více a více vysokovroucích.

Rychlost vyhoření je významně ovlivněna hloubkovým ohřevem kapaliny v důsledku přenosu tepla z ohřátého sálavým tokem q 0 povrch kapaliny do její hloubky. Tento přenos tepla provádí tepelná vodivost a konvence.

Zahřívání kapaliny v důsledku tepelné vodivosti může být reprezentováno exponenciální závislostí formy

kde T x - teplota kapalné vrstvy v hloubce x, NA; G balík - povrchová teplota (bod varu), K; k - koeficient proporcionality, m -1.

Tento typ teplotního pole se nazývá teplotní rozložení prvního druhu (obr. 2.7).

Laminární konvence vzniká v důsledku různých teplot kapaliny na stěnách nádrže a v jejím středu, jakož i v důsledku frakční destilace v horní vrstvě při hoření směsi.

Další přenos tepla ze zahřátých stěn zásobníku na kapalinu vede k ohřevu jeho vrstev v blízkosti stěn na vyšší teplotu než ve středu. Kapalina, která se více zahřívá na stěnách (nebo dokonce na bublinách výparů, pokud se zahřívá na stěnách nad bodem varu) stoupá, což přispívá k intenzivnímu míchání a rychlému ohřevu kapaliny ve velkých hloubkách. Takzvaný homotermální vrstva, ty. vrstva s téměř konstantní teplotou, jejíž tloušťka se během spalování zvyšuje. Takové teplotní pole se nazývá teplotní distribuce druhého druhu.

Postava: 2.7.

1 - teplotní rozložení prvního druhu; 2 - teplotní distribuce druhého druhu

Vytvoření homotermální vrstvy je také možné v důsledku frakční destilace vrstev blízkého povrchu směsi kapalin, které mají různé teploty varu. Když takové kapaliny vyhoří, je povrchová vrstva obohacena hustšími vysokovroucími frakcemi, které klesají a přispívají k hemu konvekčního ohřevu kapaliny.

Bylo zjištěno, že čím nižší je bod varu kapaliny (motorová nafta, transformátorový olej), tím je pro hem obtížnější vytvořit homotermální vrstvu. Když hoří, teplota stěn nádrže zřídka překročí bod varu. Během spalování vlhkých vysokovroucích ropných produktů je však pravděpodobnost vytvoření homotermální vrstvy poměrně vysoká. Když se stěny nádrže ohřejí na 100 ° C a více, vytvoří se bubliny vodní páry, které se řítí nahoru a způsobují intenzivní pohyb celé kapaliny a rychlé zahřívání do hloubky. Závislost tloušťky homotermální vrstvy na době hoření je popsána vztahem

kde x - tloušťka homotermální vrstvy v určitém okamžiku doby spalování, m; x pr je mezní tloušťka homotermální vrstvy, m; t je čas počítaný od okamžiku, kdy se vrstva začne formovat, s; p - koeficient, s -1.

Možnost tvorby dostatečně silné homotermní vrstvy během spalování mokrých ropných produktů je plná varu a kapalného vytlačování.

Rychlost hoření významně závisí na typu kapaliny, počáteční teplotě, vlhkosti a koncentraci kyslíku v atmosféře.

Z rovnice (2.45), s přihlédnutím k výrazu (2.44), je možné určit rychlost hromadného vyhoření:

Z vzorce (2.50) je zřejmé, že rychlost hoření je ovlivněna intenzitou tepelného toku přicházejícího z plamene do kapalného zrcadla a termofyzikálními parametry paliva: bod varu, tepelná kapacita a výparné teplo.

Od stolu. 2.5 je zřejmé, že existuje určitá shoda mezi rychlostí spalování a spotřebou tepla na ohřev a odpařování kapaliny. U řady benzen-xylenglycerolů tedy se zvýšením spotřeby tepla na ohřev a odpařování klesá rychlost hoření. Při přechodu z benzenu na diethylether se však spotřeba tepla snižuje. Tato zjevná nesrovnalost je způsobena rozdílem v intenzitě tepelných toků přicházejících z plamene na povrch kapaliny. Sálavý tok je dostatečně velký pro kouřový benzenový plamen a malý pro relativně průhledný plamen diethyletheru. Poměr rychlostí vyhoření nejrychleji hořících kapalin a těch nejpomaleji hořících je zpravidla poměrně malý a činí 3,0–4,5.

Tabulka 25.

Míra vyhoření versus spotřeba tepla na vytápění a odpařování

Z výrazu (2,50) vyplývá, že s nárůstem θ se zvyšuje rychlost spalování, protože klesá spotřeba tepla pro ohřev kapaliny na bod varu.

Obsah vlhkosti ve směsi snižuje rychlost vyhoření kapaliny, zaprvé kvůli dodatečné spotřebě tepla pro její odpařování, a zadruhé v důsledku flegmatizačního účinku vodní páry v plynové zóně. To vede ke snížení teploty plamene, a proto podle vzorce (2.43) klesá také jeho emisivita. Přesně řečeno, rychlost vyhoření mokré kapaliny (kapaliny obsahující vodu) není konstantní; zvyšuje se nebo klesá během spalování v závislosti na bodu varu kapaliny.

Mokré palivo lze představovat jako směs dvou kapalin: palivo + voda, při jejichž spalování dochází frakční destilace. Pokud je bod varu hořlavé kapaliny nižší než bod varu vody (100 ° C), pak palivo spaluje převážně, směs je obohacena vodou, rychlost vyhoření klesá a nakonec se spalování zastaví. Pokud je teplota varu kapaliny vyšší než 100 ° C, pak se naopak vlhkost nejprve odpařuje a její koncentrace klesá. V důsledku toho se zvyšuje rychlost vyhoření kapaliny až na rychlost spalování čistého produktu.

Jak se zvyšuje rychlost větru, zpravidla se zvyšuje rychlost vyhoření kapaliny. Vítr zesiluje proces směšování paliva s oxidačním činidlem, čímž zvyšuje teplotu plamene (tabulka 2.6) a přibližuje plamen k hořícímu povrchu.

Tabulka 2.6

Vliv rychlosti větru na teplotu plamene

To vše zvyšuje intenzitu tepelného toku vstupujícího do ohřevu a odpařování kapaliny, a proto vede ke zvýšení rychlosti vyhoření. Pokud je rychlost větru vyšší, může se plamen odlomit, což povede k zastavení spalování. Když například petrolej traktoru hořel v nádrži o průměru 3 m, byl plamen odfouknut rychlostí větru 22 m / s.

Většina tekutin nemůže hořet v atmosféře s obsahem kyslíku nižším než 15%. Se zvýšením koncentrace kyslíku nad tento limit se zvyšuje rychlost hoření. V atmosféře výrazně obohacené kyslíkem probíhá spalování kapaliny uvolňováním velkého množství sazí v plameni a je pozorován intenzivní var kapalné fáze. U vícesložkových kapalin (benzín, petrolej atd.) Stoupá povrchová teplota se zvyšujícím se obsahem kyslíku v prostředí.

Zvýšení rychlosti vyhoření a teploty povrchu kapaliny se zvýšením koncentrace kyslíku v atmosféře je způsobeno zvýšením emisivity plamene v důsledku zvýšení teploty spalování a vysokého obsahu sazí v něm.

Rychlost vyhoření se také významně mění s poklesem hladiny hořlavé kapaliny v nádrži: rychlost hoření klesá až do ukončení spalování. Vzhledem k tomu, že přísun vzdušného kyslíku z prostředí do vnitřku nádrže je obtížný, pak se snížením hladiny kapaliny vzdálenost zvyšuje h np mezi zónou plamene a spalovací plochou (obr. 2.8). Sálavý tok do kapalného zrcadla klesá a v důsledku toho se také snižuje míra vyhoření až do útlumu. Při hoření kapalin v nádržích o velkém průměru je mezní hloubka / g pr, při které je spalování oslabeno, velmi velká. Takže pro nádrž o průměru 5 m je to 11 m a o průměru Im - asi 35 m.

Administrativní budovy 1.0 ÷ 1.5

Knihovny, depozitáře knih, archivní depozitáře 0,5 ÷ 1,0

Dřevozpracující podniky:

Pily (budovy I, II, III stupeň požární odolnosti) 1,0 ÷ 3,0

Totéž (budovy IV a V stupně požární odolnosti 2,0 ÷ 5,0

Sušičky 2,0 ÷ 2,5

Prázdné obchody 1,0 ÷ 1,5

Výroba překližky 0,8 ÷ 1,5

prostory dalších workshopů 0,8 ÷ 1,0

Obytné budovy 0,5 ÷ 0,8

Chodby a galerie 4.0 ÷ 5.0

Kabelové konstrukce (hořící kabely). 0,8 ÷ 1,1

Lesy (rychlost větru 7+ 10 m / s a \u200b\u200bvlhkost 40%):

Rada-sphagnum borový les až 1.4

Yelnik-dolgomoshnik a zelenomoshnik až 4,2

Borovice-zelený mech (bobule) do 14.2

Borovice lesně bílý mech až 18,0

vegetace, lesní půda, podrost,

porost stromu při požárech koruny a rychlosti větru, m / s:

{!LANG-6962012f5444e9a33e64c7ae644fd3b0!}

{!LANG-3d272dda459504ed7d917c55dd906efc!}

{!LANG-167437d2919628e53e306ebcfd0efc36!}

{!LANG-921186d72e1bdd8e0c73bf7eb59a6b67!}

{!LANG-47fae72292111a932b7d9a29a42ac0ab!}

{!LANG-a7c6b5d2b8f7698e5ed9fa205d77e868!}

{!LANG-62122d190f848879f32fd06b06e65a93!}

{!LANG-b2e7316bcb67cd8891234f0e791db13d!}

{!LANG-df6a311eaef35e5c3d5b2691e27c0a7f!}

{!LANG-684f164bd7b2f7190f0487b4579e2c2a!}

{!LANG-572fe0a94bd1042693847ba185798490!}

{!LANG-bb23b76d0edb46e500eee67f6ee0856b!}

{!LANG-baa568616aa91395755399f3d068a0cc!}

{!LANG-d30fadd81cacf8f79a68ed0dc0e82eaf!}

{!LANG-cfc07f4de868d4394a60c0c07739bf70!}

{!LANG-a0fcd71565d841fea72e1458cf128443!}

{!LANG-67a04edabc04452d3a384859cd9df0ce!}

{!LANG-7e21fbc7779addc84be485f5802723f1!}

{!LANG-117a0b4688e4ec7e1b01c523d3ee723a!}

{!LANG-c5828d73b3b30c83f52c34aa1bd91b49!}

{!LANG-83e57b8895d37cf490a5113b89aa9d6d!}

{!LANG-d0a92bb2cb4cbee326c541a688485557!}

{!LANG-fccb556836e33a0a4cb4b1af267835c1!}	{!LANG-bb4b9d219542a6d42cdd9ea487b0a364!}
{!LANG-e200354b73661ab7fa05893a777dd5d5!}	{!LANG-bb4b9d219542a6d42cdd9ea487b0a364!}
{!LANG-debddf504dbcd34c40510c7b610875e0!}	{!LANG-eb4c3892d6408c669b92cb5242400ee8!}
{!LANG-78a45bac58597d615745817be293704f!}
{!LANG-ba966718f7cfe1a71a9ec05b0fe6d4bf!}	{!LANG-c4d5357e8c9e40d1d3010d107cc0b68e!}
{!LANG-5ee52e7a426a30cf96144d6d02a9d24c!}	{!LANG-f4f12324983e5eacb57f3eb08475fdf9!}
{!LANG-8cb8fb27234d646f4e7852a0a12cb711!}
{!LANG-5a9c6ef696456c1d6405a4c1efded800!}	{!LANG-4260e71eddcef509236cec002d37b3ce!}
{!LANG-3ce5d5e73ccd439f5eb917e0561a0e5a!}
{!LANG-c8444b0d3ba889024387e49db34d03b6!}	4,0
{!LANG-c439944f4d1028db8c14fd972c6b53b7!}	2,3
{!LANG-96ccd2e9c103bf38b999f9f44ca44bc5!}	1.6
{!LANG-2fe359e58730ddbe3f909424364a6e9f!}	1,2
{!LANG-9f7aa56b70348bdd162ccdb6993d534b!}	1.0
{!LANG-52482d708489cb72d0cf36067ed12cdb!}
{!LANG-ac86525155e7f213a2f2070b00318533!}	{!LANG-59019cbccedd498d054f0be71de121ae!}
{!LANG-c12c71d1a6e34c25289d4ef30c8e447c!}	{!LANG-551fa91dbcfa0c2f90f30f07da470f6a!}
{!LANG-61e008011d5edcf03cc017d9c323d931!}	{!LANG-f41433439521cf707ab742837fdc259a!}
{!LANG-6f6ec914d0c4ae608e89e6fa6e2df111!}
{!LANG-40b97bde919fa260fc0bdeca5a0deaf4!}
{!LANG-918c2f262a51a3d07b6de190db0e7500!}	{!LANG-71c3e7fed218a0110b2b737c056243d9!}
{!LANG-381d884f5037a323311fe28e568151d3!}	{!LANG-c767eae0823154cbefc6a96c6fe17e5d!}
{!LANG-9f13506a11a0f52b4dd1238cc686e21d!}	{!LANG-12b025bc11dfebd006aac52b6e2bc59e!}
{!LANG-ae1c571b86c59ea323624180d657dac6!}
{!LANG-4e032d278a61ae4bc74c8d91d4332330!}
{!LANG-87f6e8514d35446fde334d1465008e15!}	{!LANG-f3698437486283464bfefc25fc4ed090!}
{!LANG-775eee1c3246c13eaa9d5655983a8f9d!}
{!LANG-f6a1a9841840000924b2b43d195ae3fc!}	{!LANG-f7a64b22c403e1ceb6cd306c3c906cb3!}
{!LANG-5a7e05c6b5ec59ea10e5e9d09cc5d159!}	{!LANG-bbe31e9f865cccb2de76da13fbbc8d97!}
{!LANG-b0b957ddc72ab9ff5428fdf3011ab26c!}
{!LANG-07187d15a7607c27a8be7cbbe29c4eb1!}	{!LANG-f07af6d810f256c1237bc7a8f1b90e99!}
{!LANG-5070f031c3c77b58b2c17f60b58c1f1a!}	{!LANG-2fe2b0d25bc714bd51c9623e030890b1!}
{!LANG-e2595ed6e961e8dd94ff33389ea0224a!}
{!LANG-4467dfacf4736f36cdc769d6e1559ef1!}	{!LANG-1b0b9eb0a9f93aff3233145a0174aa60!}
{!LANG-e2a14bd8c51c38c689ac48243c291f56!}	{!LANG-e2a14bd8c51c38c689ac48243c291f56!}
{!LANG-15a0b7f0ca386050dbd9dba08c8c9606!}	{!LANG-0acd0d29212ef787c4943fc0d68c6867!}
{!LANG-2c9e57ef0d25b586cd1a9c49f5a02600!}
{!LANG-bb86eb812cdf278ce7bc18a726f01bf6!}	{!LANG-f4f12324983e5eacb57f3eb08475fdf9!}
{!LANG-6bb5d8b3c4e65bf52779d422bf14ed6c!}	{!LANG-0c30c11e8b4d3bc0587518190e2f41a8!}

{!LANG-92e7a5ab306b12503e90bda9ecc74380!}

{!LANG-2254433e3a5588bb2395201d25420e76!}

{!LANG-36310d2fb5aab47da4c63cf17f4fcc99!}

{!LANG-05b01d8ecfe0390bd0dda303d31461cc!}

{!LANG-06478d91dff709957b0ba7f89103512a!}

{!LANG-210313acffcd55793ff37efe0746b856!}

{!LANG-37f7af29791f4acb5e865d3022f0549f!}

{!LANG-250379e9b0630f9ff1e583a5c041428c!}

{!LANG-6482045ed2b10535b1fc3b1caa44fbb8!}

{!LANG-6c06a11e9fb9f4ed28d4e2b3983dc33d!}

{!LANG-a1a326f84fcd8b7fdb16692089706692!}

{!LANG-c881555bc94ce762e64b6915881c7782!}

{!LANG-05b01d8ecfe0390bd0dda303d31461cc!}

{!LANG-06478d91dff709957b0ba7f89103512a!}

{!LANG-5d964f49853da9e39ed4e85f54083a8f!}

{!LANG-e0f1fcd5c75d41429525de0dc409fb81!}

{!LANG-bc64caf7af5bf85d910c7092141b9590!}

{!LANG-4c821c933b68347da8b0dac8873ee562!}

{!LANG-05ba0005821ac0d8ae474cb812b64eef!}

{!LANG-ff200fc0a1e100ac00801c59760b51f1!}

{!LANG-1f527789c76b53950e8a6ec872c85f2d!}

{!LANG-35f9faf6e18133b0bb7b1ddf3dd5aa4d!}

{!LANG-d918153130d41c781215e1533033d63b!}

{!LANG-2436ed8cd1abe27ad6e53585d84fd0fc!}

{!LANG-e4e5d446e05f1c6462155d95685bd1f1!}

{!LANG-d37f5ae4f4018e70017ddd73fd7d43ea!}

{!LANG-b529141a7d7159bac60428d773823fbd!}

{!LANG-d195dc3e086a1ee5a66c1c39f224090c!}

{!LANG-31bd2eb0f46bcfa6c6ccd9396b0701ca!}

{!LANG-8ffb7b6ee63220d6901ba9dc38748ffb!}

{!LANG-bb63ced1652b82a5c97e29690eab4c76!}

{!LANG-7c87f739b4af8744b2ef9b78273e47a1!}

{!LANG-184d1cdd7e098b71c494434463c04c3d!}

{!LANG-2ab5f68f113fe9968a528a1124ff1f32!}

{!LANG-15d9f2edd6ff9a613c39c1dcc8a2c9a6!}

{!LANG-032bb11257d766e0034cbe6aeb16f313!}

{!LANG-a07c6c0a5463816c6ed5513f147d7a71!}

{!LANG-157d8c0f3de5e45bb172c302126f5a47!}

{!LANG-3014362e03535145422d390834f3c575!}

{!LANG-33ca75e59cbb2211afac7f8d4f8a6194!}

{!LANG-229076e574ed70dd0c136cbf95550c03!}

{!LANG-3a3c87d0e23c6d1933d563427fe33fb3!}

{!LANG-c1be42699b022d3ca7897bd80f47be9c!}

{!LANG-0893fe2100b315cd9ec93dc65a10cea6!}

{!LANG-a633a738eda33528e03db8a7340946e7!}

{!LANG-10e2f6e8cdc4bf80b9840500caedb231!}

{!LANG-e8cf0c5838e32c39d36b5256e26cbdd9!}

{!LANG-9dbf263c79e617a5a6f6f0fc3900c880!}

{!LANG-c027100b6af5bba22b80e4717c6ab26a!}

{!LANG-f76492d78d7bf94c37dd6f017e13ff26!}

{!LANG-cf39c1c9499148e4543822cf52c46b88!}

{!LANG-f2f9f7d1df390e442fcfd37038276b3d!}

{!LANG-5945afa45f2510e747f9accacaf4d300!}

{!LANG-c1dae417291d3189d2ea263ce9c568fc!}

{!LANG-b1746bbb34433fbf7a0668e08b7ab5f7!}

{!LANG-d71c372add922662548c7d6b45926c76!}

{!LANG-4d9b624537e3f1568e0b5c1cfdaa69bc!}

{!LANG-742f24ca514ed9bf1359128225a2f8b1!}

{!LANG-fc71247c8ebaf2072987a4f352eefb48!}

{!LANG-29f69bb5dbbf5b491dcfd62abc77abe6!}

{!LANG-194c57cd9a14891dcfcf799bc483652f!}

{!LANG-2eb7d641e8e520e6fdc90f62f7e653a3!}

{!LANG-f60cb9d9f547b7c1557de3da437a95a7!}

{!LANG-7ca8b37686ccb6d7ad44f117f71d81c6!}

{!LANG-3419fbb82e5da029202b37896eebce18!}

{!LANG-dc627778c786b89cfe8620a86936be7a!}

{!LANG-06a5400a50e2a20e082bf8336af40d9a!}

{!LANG-f4aced4c03ab3841e29a8ce886f06735!}

{!LANG-7c30d499e92e93c53cd0a965752c11f8!}

{!LANG-9cb18e6b7f0f9ba98e8ca228511b10d7!}

{!LANG-01e0de4fc68990920bbbac2316ac464c!}

{!LANG-ef47f254176819c5fa075e1c54756b6b!}

{!LANG-a621c9461da30cb237be8243a4a792aa!}

{!LANG-c9ca1ffd31d732d3e35f3b1ca9a2d582!}

{!LANG-07a49554034327479281effb830c7c10!}

{!LANG-ea0b388017de60bb456885a903ba579d!}

{!LANG-9918a47960576683766f291b6897e168!}

{!LANG-e7facbb38c2c2861048b52de66c90a93!}

{!LANG-8ca80719427e1e0afe07937b766fd64f!}

{!LANG-1848f162cb29f1ef32e6cdaea24ab0bc!}

{!LANG-c6322bd3e914b9b7754420cc5a4bdff1!}

{!LANG-1a5aac50765278b2707563c9b35defb2!}

{!LANG-b362882a6531e7d5a65b842997a04726!}

{!LANG-51d72af49580a7723de497363a1c6226!}

{!LANG-d72eecb493358a4ecef46325534186f9!}

{!LANG-bf0250edb9f6144325b4b445f55fdcca!}

{!LANG-572187fbd71c7cd9a64ffe0d5580ebbc!}

{!LANG-7803a99ea0a6c547ada652bcb54b3129!}

{!LANG-6e8444cf6fba1de3a95df0883443ec41!}

{!LANG-0ad23d40fe33ef010582cd6770719bcd!}

{!LANG-ebc325f57d9fe1c4645ee89f7a222b44!}

{!LANG-c590e9fc04eb39fe007a1b84ce8dbe9e!}

{!LANG-b5632de76c747680eda7d8f5166fd829!}

{!LANG-feffd9640b6218d5350940224cc05eaa!}

{!LANG-ade72265327de2e52d0c3777694cfe06!}

{!LANG-8faf7113e2ec46f5757548c91ee71b2c!}

{!LANG-b847b3a0f9cd4e18ce081f394b4cdf1c!}

{!LANG-1e3d4f5fce8ccc551378a2a259b02d57!}

{!LANG-05169bd1b10c38b0bf6d2f676a50cf1b!}

{!LANG-82d8c61b199a5e4e92482c758cd099fb!}

{!LANG-c40be53c520a63f5235f573f12221896!}

{!LANG-0a0ed66fec04851f80d70febfcbd0329!}

{!LANG-2061ed555aa65f4f894d23c0111d7401!}

{!LANG-394eb54a39f0261b9b17ccddb4a156d5!}

{!LANG-9e1e152bfc0ebe694c72fda213edea1e!}

{!LANG-affdf48b53e63408ab1dbff21c224ffb!}

{!LANG-89ffe5988e36c1b11a5a76074a153b90!}

{!LANG-e1f187b7955b5a66afb0923be4db421b!}

{!LANG-b751a41fa8b678c80fce5a71c2907fff!}

{!LANG-01ffc0e5b87c46f06755c5018306ef2f!}

{!LANG-fcdfd9f9f0d0ea7daefeb12741bb5a93!}

{!LANG-7edb0f9e4385727feaf68d805b09152c!}

{!LANG-b059c593d43e9a6f57198778f6f50a05!}

{!LANG-baa5641933b9fa4e8868a053db8c2c18!}

{!LANG-f18b69753f0f53c2357e75d296e88fe4!}

{!LANG-e4d1718d3d8919d5dce1599a0bd2e81f!}

{!LANG-498c7c82da8ab2380ebcf7b3aef1835f!}

{!LANG-ddee9b4bb385c8fee84133da99c29ca0!}

{!LANG-c976eb196ae3ba01ecb390beba9b668d!}

{!LANG-19365242539ae617bb969aec73c1977f!}

{!LANG-679de46e4fbb8244802e02c63dcee1f6!}

{!LANG-55894e17207b5986abbdb9769ec192a8!}

{!LANG-bc3ae9b87d29dae6c3f7b29002f6e7fe!}

{!LANG-81aabe7d3d5bbe4f8dc12f372e85e4d0!}

{!LANG-9c1cfefe45318768689ed81bf11e2f9f!}

{!LANG-f2d63c2bed133bdbd1cc0a4b620a2260!}

{!LANG-6825d048aaac3783aa9f24a3c07134bf!}

{!LANG-75afddb49453cfb0060363d82b7a6b65!}

{!LANG-3b80ea408a280636d77bb7f3430af178!}	{!LANG-aba66f30e8c2681f1f23d0bb6baa70d0!}
{!LANG-d1b21a753c4521d2c5eb0161f91f84fd!}	0,15	0,035	0,015	0,004	0,002	0,00046
{!LANG-f44111838eb9b12d0eeed517d70325ab!}	0,3	0,077	0,03	-	_	-

{!LANG-328ae89860d621dc25a4e93a00552734!}

{!LANG-65483c37c0e8e31076427bac33d36ed8!}

{!LANG-c1cfc28493563ba3fdd859daa62e5cb9!}	{!LANG-003468993b80af925c82655ef385a8f8!}	{!LANG-dfca34766d231a82ceeb268530e2c2fc!}
{!LANG-73c357001541afe05bb9293a6b26f4e1!}
	{!LANG-628b2d98f3798c47a276ce08c449b149!}
{!LANG-703a9d24fc1b565f9d8db4ac32469148!}
	{!LANG-628b2d98f3798c47a276ce08c449b149!}
{!LANG-703a9d24fc1b565f9d8db4ac32469148!}
	{!LANG-628b2d98f3798c47a276ce08c449b149!}
{!LANG-703a9d24fc1b565f9d8db4ac32469148!}
	{!LANG-628b2d98f3798c47a276ce08c449b149!}
{!LANG-703a9d24fc1b565f9d8db4ac32469148!}
	{!LANG-628b2d98f3798c47a276ce08c449b149!}
{!LANG-703a9d24fc1b565f9d8db4ac32469148!}

{!LANG-47c77de6c9bd86c557e273f760cc9152!}

{!LANG-010b17b75438359025a0de3828d0aa7f!}	{!LANG-41f492598a375aa7c444ddd1c93a0047!}
{!LANG-897041b76470fbfd4edd352100adfe79!}
{!LANG-4be1ad26f34ec0cecfeb1c232d1d4bf3!}
{!LANG-771fd7c23652252e2ef42281c7662630!}	2-3
{!LANG-d683eca48b4e3733be7ff2b87cc3e789!}	{!LANG-5eacb9a7fbbf9b4e33e567432b9ee199!}
{!LANG-572f2113e4be42a17e465c1387182b73!}	3-4
{!LANG-1d5f9228b54f068edf4202f134f50671!}
{!LANG-8bfe86aff8fe60f3990d2ff1da838bab!}	3-4
{!LANG-d8f4aedcd373d4bf1785fb2bd08795ae!}	2-3
{!LANG-77021ec687fc9a397c3e256f31b4fc93!}	{!LANG-682cf64cb120e413d93cd508394bfa39!}
{!LANG-54ba7ebc2e5ee4c9c206c9d8316b2644!}
{!LANG-0e2ca95f6fe693efb289cce75a637cd0!}
{!LANG-d3d06f7b6af4b379d154876d71d3d893!}	{!LANG-286a46735e474daa584d9b90a3e2ba5b!}
{!LANG-62932f9c4ddf681bc4854bf96312dafd!}	{!LANG-9c08cacf2dcdca1dbf3b5bb4476a8647!}
{!LANG-60e0b6cb02445bfc7af3df1b378cd35b!}
{!LANG-081aeaa62eb1e6fdfff1661840aa0613!}	4-5
{!LANG-8b91579ccda658c6c4fd0542835e0860!}
{!LANG-8a533196698e5b9edeb4aa0d87f7c98c!}	{!LANG-e971b3add4f71acd5ce9b7fcfd2ec382!}
{!LANG-649eb5253600f06c26b78cb348605ea4!}
{!LANG-f86392bbb423eb84008e744d86b8fd24!}

{!LANG-c458b01d33f0a79c24acee0ff23e61f7!}

{!LANG-415da7674eddb3e79bd9617fccf6505a!}

{!LANG-92522625e88a93964e743d30cac07610!}

{!LANG-e09aa9b6b97d849c998ab20b4e2f9ea5!}

__________________________________________________________

{!LANG-2bd28707d0c922d0dc42d48b316f4208!}

{!LANG-28adedce9692bc5e3ed62c5a73a319e3!}

{!LANG-e49419aa199b484d0b4f35adfa0d7d4e!}

{!LANG-896f46073637e89624a85ff5eddd1f21!}

{!LANG-06201d5ff2aa3a55467d5cdc7dfeff93!}

{!LANG-88630586007a5d8f1c7af4d2a31cbd2e!}

{!LANG-db24c95fd1d5ba39efb6ffb4cb7c7867!}

{!LANG-9aa6ae9f1e32475d6893cfa566f53699!}

{!LANG-596cfb6766266a480b43bd6b2802943f!}

{!LANG-d46f021b8683d8efc724edec7e1e7921!}

{!LANG-66490cc713b08102a06b67c6254f439b!}

{!LANG-4ec3b848c2ee287d8a4b0b9cd761146b!}

{!LANG-8ee686ea2359f869015c00c1ed9bab4c!}

{!LANG-5ff6709407feb7515fd9dd41fdfe5ac7!}

{!LANG-8ed6be3cda0c39798e63640550a96be0!}

{!LANG-560d9137efa8236874c00365f50548df!}

{!LANG-58f50733b641117874baa2cf79482f15!}

{!LANG-a0ea0dbc6f0b219a366b93145ef0b4d4!}

{!LANG-a455d00ecd55d3f10037f2e27b33b7b9!}

___________________________________________________________

___________________________________________________________

{!LANG-51af149c297564cce37fffdad128a3f9!}

{!LANG-73aff4855e88faba573583d2ab06c3a8!}

___________________________________________________________

{!LANG-55e921aba7cb603c31662606100b40c5!}

{!LANG-fd62391906c43a623c61878f6811c7e6!}

{!LANG-bbec22e0ffaf6b1313840eea17cdecf0!}

{!LANG-798e0ed46b76d9ad6148d2c7eaa036b8!}

{!LANG-432f62ee8ccc626a387f4893aaa26725!}

{!LANG-11180969eb1637c7e04441cff6de3b28!} {!LANG-ca8149e29e5dbfe6d9e061bb1b939c15!} {!LANG-60c5dbe66840aedf10b852dd52cfd614!} {!LANG-e3f37370908f3e4b4536153d257b9068!} {!LANG-678d3ba64c927d96e8056a6416ebda91!} {!LANG-074b01fad31d68360f14a1966d1fd602!} {!LANG-ff30866fa0913428853ac37f27d6505f!}

{!LANG-2c65739697c1c2806fdeb0a46fc6d970!}		{!LANG-02572c2e75e425896343e5a64752967e!}
{!LANG-af5fa49ba562281f6ae3d4f0c3c87f03!}			{!LANG-313c389b20f03f4c5aadb7cf225427b4!}
{!LANG-3e71729add16fdcaad52cd816cd19b7a!}			{!LANG-25a0c2714fc613a048c78db5e6a11c2e!}
{!LANG-76de799b6664eef8c96b0216a8365344!}			{!LANG-d3f7c61bb3260725f265f5f842554972!}
{!LANG-05f8ad1da30336010e3724bdad8c8ade!}			{!LANG-384a0c98a547d57bcd0e5ce27e45cab7!}
{!LANG-785f3a58ecb798e6c3a25bc3b538b49e!}			{!LANG-dfd4cf45f93c49be1befee5a1e89c7a7!}
{!LANG-e5874fc1f86aad5d37244f7c552bec64!}			{!LANG-03e5c2adf8f3eb7f6288817df2653a6d!}
{!LANG-0c526ca14b44aa53f41bc4524fcda263!}		{!LANG-aa6f7988983dba55d96b650804d33ad4!}
{!LANG-fe960c7c28f8e03290eedb5f48acad30!}			{!LANG-1e92b5484de26970d8e064170ad11f43!}
{!LANG-3fd72592bd995f632284f8dfbb503a46!}	-		{!LANG-495d5a5489a0264df4d7381b436a32d8!}
{!LANG-a7a035f0960b794672584cbe2e0b44a6!}			{!LANG-5451181a31060b1b42c9a36590870c54!}
{!LANG-aa9c376c4ad258af6b49c940f80d0c7a!}			{!LANG-d5343217fcbc67da1c3dfb4e9c2a67ba!}
{!LANG-52bed062aa399db84645f0ef6777db49!}			{!LANG-e1e86e0b2bbb20382693ae605c3bacc2!}
{!LANG-5b698221e55beaf99896e6424a870a3e!}
{!LANG-c4c4ebf85ba684fe32158da06d3baddf!}			{!LANG-2189e901459c5d754d8e996a68e2ac7a!}
{!LANG-241635a0f963d69ae6633353d54813ac!}	{!LANG-0d519a041eff5eea9cc354a5b9d54d1e!}		{!LANG-9b501cf9a0e1ddaea2754c58d263fd2a!}
	{!LANG-9b45b74bb235d502061a12a18749c205!}
{!LANG-ad8d9313b803fd5dc505a3fb93c8cc85!}			{!LANG-b9ddb04491b5d7ef1de1d7d46b5cb5db!}
{!LANG-7c71224aeaf89240ecace5dfa163ebe5!}			{!LANG-91b4a71efe259c5e99824cca03571024!}
{!LANG-509f07b5b7dff0738700c0c9a02c8de8!}			{!LANG-f517b99208c80e90d9ab422eef206d92!}
{!LANG-c0746df7e4253bf0e3d69a6736a772b2!}			{!LANG-3f4c63cf99cd756f78ed24eef8c6f921!}
{!LANG-0d49b6a93fc5ac395eebb06a10533508!}		{!LANG-653015c28e3a22f6c054dd073533d149!}
{!LANG-40b84cfbc3ab40717c13231e74f99605!}			{!LANG-04ed57752d19b5713f86f3922d855cf7!}	{!LANG-6ecc3f8f4ee81e13f36b20b43911062f!} R {!LANG-ee9cfc0f3baa8c0ab9576d925a825c8d!}
{!LANG-3359e06172d82e9e51d53be361caf551!}
{!LANG-e5459a451d7b07d8eea063b6351048de!}			{!LANG-ef1d13c9e96aa720b7387c2c6eb81df7!}
{!LANG-10da2aa842ee49a347e9df19ba1615ab!}
{!LANG-b76eeaa182a4648cedfa1b9747c36b22!}			{!LANG-c682882f8bea88743eba0d738dcf94b2!}
{!LANG-997d074357143f1c24fd0f9b265aa2de!}			{!LANG-b15ab1de996bf190831d62bb3b0c07a5!}
{!LANG-01ef9a6214c4e04a64d2cfbbc9c760ee!}		{!LANG-44ee23e2f15639c691a63e34e0098c00!}
{!LANG-9c67d7e5e2c11a33bc6621a774e0f59c!}			{!LANG-3733e496f77aa7ebb750ce33fa0815e6!}
{!LANG-4b9559113f2f9291f8f60f0ebeee8720!}		{!LANG-8aa7675a4672b0c6eb49756b42e19ac0!}
{!LANG-e652ee56e9a4fee929fa1b7b84b51327!}			{!LANG-89910cb2bd23366f183bb0f0cb0127d9!}
{!LANG-b95eb8bbc0fe60db2aeeea63c958d198!}			{!LANG-e55251e23b461f93f3e15ced2e7320ae!}
{!LANG-a2eb45af1c4e46389d238733bbcc3bf9!}			{!LANG-8c4d234c443493787aee4b9081a726b1!}			{!LANG-7dd0c598f2c6cdf6811b19ef52e88b01!}
{!LANG-a92058a94c6d41a9659d4e56c8b3d9aa!}			{!LANG-d17b4fb878b57b2d3936276502ab3426!}
{!LANG-0be0541031173895bbfc46acca4ab2cc!}			{!LANG-548ac3025bcd33bfc509acf075018507!}
{!LANG-51af81c1813e1e37b2838dc177e619ba!}			{!LANG-12ce38a2b9609ed4c69a6a327ffc22c3!}
{!LANG-ddaaeeb85c9f25b0540314529a755d56!}			{!LANG-f3f9133da83c2053b8327563a0acaacf!}
{!LANG-97f99fe3d1982407785bffeb477d9e9d!}		{!LANG-70f7e094411aecabe9ab8484a0f904f4!}
{!LANG-19f6bf31fdd90cbc52990ccbe5dcc367!}			{!LANG-33cd2d97c66a39a1f8a202017ec31fcc!}
{!LANG-73cd2509157b8c218cd25d7f96833f96!}			{!LANG-1ac6206eef6f6fd9c30fc1ed8a972cb7!}
{!LANG-05527a550e18bcd3e7a989e95f9b4e02!}			{!LANG-f300f2976662859e5f48507188a5956f!}			{!LANG-ccff6687b587448fe9d8243ed11be941!}
{!LANG-0bee8d2455035bf175037b0948d9457a!}			{!LANG-27285c3d45b94ba0cd064c0e14691921!}
{!LANG-87abd8854045a36965b571b196f18b81!}	{!LANG-4713e54162c54a16ebf1ec024382fbb3!}		{!LANG-d171701ee7bd08834dbbc07332b9c1b1!}
{!LANG-4edc863c810fbca4f436923d3e07dc70!}			{!LANG-349e7938da8cd438011eed4855b0a629!}
{!LANG-0aa6cdd5f9ca0f9a7b443de6a8e9c424!}			{!LANG-d6f95df296cce08a009cc4b4361f6feb!}
{!LANG-5aeb8567bacc2e89fb6255dc51f709cf!}
		{!LANG-6b809df289fd4a10eb1755923384ebe9!}
{!LANG-25474378a496aa8871cdd24295dd9c30!}			{!LANG-3d57f3f253450931a49dc10bd9ac75a4!}
{!LANG-d5693bd65856c3a5700f00a1ab1c73e6!}			{!LANG-1d6daf0fc705aaa3eb38489c6c34fdf3!}
{!LANG-359771f2ea64a29d632b72e868970001!}			{!LANG-eb97ef0a5ff852d631dd18944f047858!}
{!LANG-52b9c282b5b701e0c3fdee74601a521a!}			{!LANG-5993d261fc2c8a7d8604c4d05962b31e!}
{!LANG-af60ee49e32bed8e703e0fa2bd9c9591!}			{!LANG-98be555eefd69c2547e30056e83ad048!}			{!LANG-474c0286ffe384ed165cc024de1b3599!}			{!LANG-424f44991a487fc5d0adba6f25caec4c!}

{!LANG-dd5abbfac99f7512c8420d52c9c25686!}

{!LANG-5fc4410480a4d9597101ea3d0a052451!}

Dřevozpracující podniky:

{!LANG-e7c29f2baf6b9c14c2fe862b701191eb!}

{!LANG-f0082781ce3f8fb94f74b59bd61dc208!}

{!LANG-2de3e6cc255cb2b234282217df50ccec!}

{!LANG-cc3a3a2402400b6626c6aaf27a40f460!}

{!LANG-71661b6942717ca147fab7c21a6ef7ff!}

{!LANG-f56db2c73bfbd3e7ef729bea3bc8c141!}

{!LANG-d1c938e9c2608dadd91fa02abc465df6!}

{!LANG-baa6174e5935aec05f44d907ea936388!}

{!LANG-55913ffdba060798114837f3c04da57a!}

{!LANG-ab428bf4f166bd69e27288acf0c1ee47!}

{!LANG-74684046b23c420088fe691e95152504!}

{!LANG-13b8bea223743c926128cadc301f8aed!}

{!LANG-dac0d21ad07c69f8a3a84cc9a55e8f23!}

{!LANG-f046f2b6b0c99556125d1782d0203793!}

vegetace, lesní půda, podrost,

porost stromu při požárech koruny a rychlosti větru, m / s:

{!LANG-d9d497103535ce639d4845930c32e646!}

{!LANG-bb0e7b6e51899d426463d60806d6f149!}

{!LANG-167437d2919628e53e306ebcfd0efc36!}

8 9 .......................................................................................................................... 4 7

{!LANG-48d21cdd7936e876918771e18fb74daa!}

{!LANG-a7c6b5d2b8f7698e5ed9fa205d77e868!}

{!LANG-3b26e5f29ba40ef869d5a91474fe360d!}

{!LANG-e779a678e528f60b8233b387861b171a!}

{!LANG-df6a311eaef35e5c3d5b2691e27c0a7f!}

{!LANG-16391f3ff1cc51a999e9e110225f4e62!}

{!LANG-7e502a2bd1867f9e6810992383b103d0!}

{!LANG-bb23b76d0edb46e500eee67f6ee0856b!}

{!LANG-e6190c94faea165b81d70615c1398c16!}

{!LANG-d30fadd81cacf8f79a68ed0dc0e82eaf!}

{!LANG-cfc07f4de868d4394a60c0c07739bf70!}

{!LANG-e3ba654bdcf995ab2aadaf91c3ae06bd!}

{!LANG-5bac08d4551a21917cd967cc223ce6f1!}

{!LANG-cee9c9b73bb3be0ac68748ddd358f9b5!}

{!LANG-020d6fc7ce296c435e0918cbfe7afe41!}

{!LANG-5774f66764af76ce3b8d1b6dfa5f2a59!}

{!LANG-fd150a07435d4d28838e9dd921894075!}

{!LANG-ee58681839b8e4460a470f95551b4526!}

{!LANG-3baea85258636f318e6aed90eae6c4dd!}

{!LANG-189c3ec24715e9ae431c6160ff4a2f1a!}

{!LANG-d95c053bfc15ddc0d8b368d3ee6227b8!}

{!LANG-883d73c4b9ef3b7ee75fa2c166dae2d9!}

{!LANG-14ec08f451b7d99ed61514429e1a5413!}

{!LANG-015f3203d45185e3e5efadd391a45e9c!}

{!LANG-57eb4561ca19c1a53e8a5e0babd05eff!}

{!LANG-f8505dae044e2569a9712c0b49e5bc68!}

{!LANG-15a292ab1d173271f1670876ba56b18d!}

{!LANG-3ef092ecd760bc6d445411fdbd72d81b!}

16 18 ........................................................................................................................ 2,3

18 20 ........................................................................................................................ 1,6

20 30 ........................................................................................................................ 1,2

{!LANG-454d8bd44236951963e9298f143e1381!}

{!LANG-c33bdf07d9c5ce138f1e0ad14df8a88d!}

{!LANG-7a64823162f6995ca24abc1a3ec6a0b2!}

{!LANG-aa75e759c9604a792b4c70bce4de2186!}

{!LANG-4ed5af715e6585125ecc45fa1146f585!}

{!LANG-4b035bbab34c7bc60d216f343f20a3f9!}

{!LANG-112c51c7590df562eb1efb7970f0b833!}

{!LANG-5295c723f54dfff96c3dc4c04499be65!}

{!LANG-5194813609246d12cdb96390bbe074dc!}

{!LANG-32c5692e1aa6d2603a8de148d2c9e1e2!}

{!LANG-67dbd778fc6e87aa73cd6d215fdf124f!}

{!LANG-180963831f6d7f62a011e77eee68d020!}

{!LANG-a47c67a9920ce4c81d9add55676c28d9!}

{!LANG-85fe061cbf752571a0bbf991fbc237b4!}

{!LANG-a75c60f6ef3419a815982948361d70c3!}

{!LANG-37c8ee9dc5b3c3ac942fa159ea97e8d9!}

{!LANG-1e1020697aeced4d19d5f41fdac63f60!}

{!LANG-348592fbdf8c8e0007c878d4ee9b8b3a!}

{!LANG-0330c4dfc70711c4d902742c76b3c600!}

{!LANG-38e3ec4c31f6f9f8deb3bfb2ef7c2e91!}

10 14 ................................................................................................................. 8,0 10

18 20 .................................................................................................................. 18 20

{!LANG-7a308d72ee13b413834afb936dc56f12!}

{!LANG-73c8638debfcc641253efb7f00b1babf!}

{!LANG-239a66b59eb491cd90950904ee12aa14!}

{!LANG-8b70c9d7ac350c905191be4cd7624603!}

{!LANG-5ca72a7b11b1dbfc31974deab77a1913!}

{!LANG-018b312b9e3599403bdabaa2f2fb08f8!}

{!LANG-8029163a0a993996a2f3e02f1b8d890d!}

{!LANG-36310d2fb5aab47da4c63cf17f4fcc99!}

{!LANG-d178c6ec536d558947645d96d3eb08cc!}

{!LANG-0ea76ba6900830d31d338fdb7ef6365d!}

{!LANG-048770d8704e23734a82916c3e0c29e3!}

{!LANG-250379e9b0630f9ff1e583a5c041428c!}

{!LANG-83dab1be77ea4f00eb473805f686a99a!}

{!LANG-fb67262aaf4f6ba79b99baf97bc68cdd!}

{!LANG-a1a326f84fcd8b7fdb16692089706692!}

{!LANG-b3e1b09f45922b46777b8af50ee66f46!}

{!LANG-e87c79dcf263acc953358315e65fffd8!}

{!LANG-fab7bceac2071caa3aa0d14b022e06cd!}

{!LANG-9b0d21451b08e7874671b146727d1731!}

{!LANG-857dc7d71e60ac12325f884e09bf9b7f!}

{!LANG-bc64caf7af5bf85d910c7092141b9590!}

{!LANG-6741431703ad453ab03499ade554ea16!}

{!LANG-63f5b59402b2814abca611cd3a9a2c2c!}

{!LANG-0b063544b067cbe0544b6af0d70b1ae1!}

{!LANG-b109e1bf7f76555b85b95fccfc09b04a!}

{!LANG-1341197f25cc72617688a7d6eb1505a7!}

{!LANG-162d1de7d6767a5f563da73bcf3432c4!}

{!LANG-d6a434aa9a21ab42cd1c9c146a51b894!}

{!LANG-9ed00e2cafffd70dac7f77dcd195180e!}

{!LANG-65f8199f1d827438324f6614905a6730!}

{!LANG-d37f5ae4f4018e70017ddd73fd7d43ea!}

{!LANG-814e4b51de55d6bedf27543abb48d498!}

{!LANG-5bd0191ec74eaf6c05e3c0a85c4854a3!}

{!LANG-e5cdd7e54e1bb5a4d0d0f086e384743e!}

{!LANG-83a049135e4c920fc5e5c07a55a04f8c!}

{!LANG-19e734f4317faf944cbdfb8501a294ef!}

{!LANG-c5f3abecfdd9e5644d687ff712902a98!}

{!LANG-6b5983f40e966f00d08a2d8d019930aa!}

{!LANG-61d4360c4f1f2087b28f28f7dcb92148!}

{!LANG-682e76d8182a2ab7ce59afa7e05bf348!}

{!LANG-e1134faac10bc92b19bf2a47ddfef54b!}

{!LANG-07721a715252d8315e8a9ead545604f8!}

{!LANG-157d8c0f3de5e45bb172c302126f5a47!}

{!LANG-6e1ca8f704dd467f091dd3f2dbee0f44!}

{!LANG-7255d7156fad43e12bcbea1ee5119918!}

{!LANG-229076e574ed70dd0c136cbf95550c03!}

{!LANG-a1db22aebdf4c8649640488430f70e67!}

{!LANG-e522c371e282e0029f2b0b517db8dfa8!}

{!LANG-471afdebac411fb8becfb5bb82acc3aa!}

{!LANG-73396e3cbd40fa889c9111beab89a748!}

{!LANG-250f16bb27ba80fd9824956440216c60!}

{!LANG-d249c831fc21c7ed95e81f9be6126121!}