Vodivá tepelná vodivost. Vodivá výměna tepla

Vodivá výměna tepla (lat. Conduce, vodíky, které se mají snížit, připojit) T. Pomocí tepla do (nebo z) povrchu pevného tělesa v kontaktu s povrchem těla.

Velký lékařský slovník. 2000 .

Sledujte, co je "vodivá výměna tepla" v jiných slovnících:

Výměna tepla díky spojovacímu přenosu tepla zářením a tepelnou vodivostí ... Polytechnický terminologický slovník

výměna tepla pro radiační - [A..goldberg. Anglický ruský energetický slovník. 2006] Témata Energie obecně CS Přenos tepla zářením a vedením ... \\ t Technický překladatel adresář.

Vernon koule je dutý, tenkostěnný, kovový (mosazný nebo hliník) o průměru 0,1 0,15 m. Vnější povrch koule je naskládán tak, že absorbuje ε ≈ 95% tepelné ... ... Wikipedia

Tepelné vlastnosti materiálů - Podmínky záhlaví: Tepelné vlastnosti materiálů Vlhkost vlhkosti uzavíracího konstrukce Provozní ... \\ t Encyklopedie Termíny, definice a vysvětlení stavebních materiálů

- (A. Přežití obleku, ochranný převodový stupeň; N. Schutzanzug, Schutzkleidung; Costume de Ochrana; a. TRAJE Protector) v těžebním průmyslu Speciální oděv pro ochranu před škodlivými účinky životního prostředí hor, hasiči atd. . ... ... Geologická encyklopedie

Knihy

• Tepelná výměna a tepelné zkoušky materiálů a návrhů letecké technologie během radiačního vytápění, Victor Eliseev. Monografie je věnována problematikám tepelné výměny a tepelného testování materiálů a návrhů technologie letectví a kosmonautiky s využitím vysoce intenzivních záření zdrojů. Výsledky jsou uvedeny ...

Způsob přenosu tepla tepelnou vodivostí je vysvětlen výměnou kinetické energie mezi molekulami látky a difúzí elektronů. Tyto jevy probíhají, když je teplota látky v různých bodech odlišná nebo když se objeví dvě tělesa s různým stupněm ohřevu.

Hlavním zákonem tepelné vodivosti (Fourierový zákon) uvádí, že množství tepla procházejícího homogenní (jednotné) tělesa na jednotku času, přímo úměrnému průřezu, normálnímu k tepelnému průtoku a teplotní gradient podél tok

kde R T je síla tepelného toku přenášeného tepelnou vodivostí, W;

l je koeficient tepelné vodivosti;

d - tloušťka stěny, m;

t1, T 2 - teplota vyhřívaného a studeného povrchu, K;

S - plocha povrchu, m 2.

Z tohoto výrazu lze dospět k závěru, že při vývoji návrhu OSE by se tepelně vodivé stěny měly být provedeny jemné, v částech částí, které poskytují tepelný kontakt po celé oblasti, zvolte materiály s velkým koeficientem tepelné vodivosti.

Zvažte případ přenosu tepla přes tloušťku ploché stěny d.

Obrázek 7.2 - Přenos tepla přes stěnu

Množství tepla přenášeného na jednotku času přes stěnu čtverce S je určeno již známým vzorcem

Tento vzorec je porovnán s rovnicí zákona o OHM pro elektrické obvody. Není těžké se ujistit o jejich úplné analogii. Takže množství tepla na jednotku času P t odpovídá hodnotě proudu I, teplotní gradient (T 1 - T 2) odpovídá rozdílu v potenciálech U.

Vztah se nazývá t e r m a ch e s a m odpor a označuje r t,

Uvažovaná analogie mezi tokem tepelného toku a elektrickým proudem nejen umožňuje poznamenat obecnost fyzikálních procesů, ale také usnadňuje výpočet tepelné vodivosti v komplexních konstrukcích.

Pokud se v uvážním případě elementu, který má být ochlazen, umístěn v rovině, která má teplotu T ST1, pak

t ST1 \u003d p t d / (ls) + t st2.

Pro snížení T ST1 je nutné zvýšit oblast povrchu chladiče, snížit tloušťku stěny vysílajícího tepla a zvolit materiály s velkým koeficientem tepelné vodivosti.

Pro zlepšení tepelného kontaktu je nutné snížit drsnost kontaktování povrchů, pokrytí je tepelně vodivými materiály a vytvářet kontaktní tlak mezi nimi.

Kvalita tepelného kontaktu mezi prvky konstrukce závisí také na elektrické odolnosti. Čím menší je elektrický odpor kontaktní plochy, tím menší je jeho tepelná odolnost, tím lepší je chladič.

Čím menší je chladič životního prostředí, tím déle je nutné vytvořit stacionární režim výměny tepla.

Chladicí část provedení je typicky podvozek, pouzdro nebo pouzdro. Proto, při výběru konstrukční verzi návrhu, musíte se podívat, zda je podmínka zvolená pro přílohu je podmínka chladicí kapaliny pro dobrou výměnu tepla s prostředím nebo tepelně odolným.

Provádí se díky kolizi molekul, elektronů a jednotek elementárních částic. (Teplo se pohybuje od zahřátého tělesa na méně ohřívané). Nebo v kovech: postupný přenos oscilací krystalové mřížky z jedné částice na druhý (elastický oscilace mřížkových částic - tepelná vodivost fononu).

Konvektivní přenos;

Tento přenos je spojen s pohybem částic tekutiny a je způsoben pohybem mikroskopických prvků látek, provádí volný nebo nucený pohyb chladiva.

Pod vlivem teplotního gradientu v zemské kůře vznikají konvektivní toky nejen teplo, ale také látky. Termohydrodynamický tlakový gradient vzniká.

Je také možné pozorovat takový jev, že ve výskytu hydrodynamického tlaku gradientu je olej udržován v nádrži bez pneumatiky.

3. Výměna tepla záření.

Radioaktivní jednotka v důsledku rozkladu přiděluje teplo a toto teplo je zvýrazněno v důsledku záření.

33. Tepelné vlastnosti zásobníku oleje a plynu, charakteristik a oblast použití.

Tepelné vlastnosti jsou:

1) koeficient tepelné kapacity s

2) koeficient tepelné vodivosti l

3) koeficient teplotního vodiče a

1. Tepelná kapacita:

c je množství tepla potřebného ke zvýšení teploty látky o jeden stupeň za daných podmínek (V, P \u003d CONST).

c \u003d DQ / DT

Průměrná tepelná kapacita látky: C \u003d DQ / DT.

Protože Vzorky hornin mohou mít jinou hmotnost, objem, pak pro diferencovanější posouzení, jsou zavedeny speciální typy tepelné kapacity: hmotnost, objemová a molární.

· Specifické hmotnostní teplo [J / (kg × hail)]:

S m \u003d dq / dt \u003d s / m

Jedná se o množství tepla potřebného pro změnu jedním stupněm hmotnosti vzorku.

· Specifické objemové teplo [J / (m 3 × k)]:

S v \u003d dq / (v × dt) \u003d r × c m,

kde r je hustota

Množství tepla, které musí být hlášeno jednotce, aby se zvýšil o jeden stupeň, v případě P, v \u003d CONST.

· Specifické molární teplo [J / (mol × k)]:

S n \u003d dq / (n × dt) \u003d m × s m,

kde m - relativní molekulová hmotnost [kg / kmol]

Množství tepla, které musí být hlášeno, že pózuje látku pro změnu teploty na stupeň.

Tepelná kapacita je doplňková vlastnost zásobníku:

S I \u003d J \u003d 1 N SC J × I, kde SK I \u003d 1, K - počet fází.

Tepelná kapacita závisí na pórovitosti zásobníku: čím více pórovitosti, menší tepelná kapacita.

(C × R) \u003d s Sk × r Sk × (1-k n) + s × r z × k n,

kde se Z je koeficient plnění;

k p - koeficient poréznosti.

Tepelná vodivost.

l [w / (m × k) charakterizuje vlastnost plemene pro přenos kinetické (nebo tepelné) energie z jednoho prvku do druhého.

Koeficient tepelné vodivosti - Množství tepla kolem jednotky času přes krychlový objem látky s řadou jedné velikosti, zatímco na jiných stupních je podporován rozdíl teplot v jednom stupni (DT \u003d 1 °).

Koeficient tepelné vodivosti závisí na:

ü Minerální make-up kostra. Scatter hodnotách koeficientů může dosáhnout deset tisíckrát.

Například největší L Diamond - 200 w / (m × k), protože Jeho krystal má prakticky žádné konstrukční vady. Pro srovnání, L vzduch je 0,023 w / (m × k), voda - 0,58 w / (m × k).

ü Stupně kosterního obsahu.

ü Tepelná vodivost tekutin.

Existuje takový parametr jako kontaktní koeficient tepelné vodivosti .

Největší kontaktní koeficienty jsou Quartz - 7-12 w / (m × k). Další go hydrochemické srážky, kamenná sůl, silvin, anhydrit.

Snížený kontaktní koeficient má uhlí a azbest.

Additivita pro koeficient tepelné vodivosti není pozorována, závislost nepodléhá pravidlu aditivity.

Například tepelná vodivost minerálů může být zaznamenána následujícím způsobem:

1GL \u003d SV I × 1gL I,

kde 1GL I je logaritmus l I-th fáze s objemovým obsahem v I.

Důležitou vlastností je množství reverzní tepelné vodivosti, označované jako tepelná odolnost.

Díky tepelné odolnosti máme komplexní rozložení tepelných polí. To vede k tepelné konvice, díky kterým se mohou tvořit speciální typy vkladů - ne běžná pneumatika, ale termodynamická.

Termodynamický odpor klesá s poklesem hustoty, propustnosti, vlhkosti, stejně jako (v severních oblastech) stupeň gravitace.

Zvyšuje se, když je voda nahrazena olejem, plynem nebo vzduchem v procesu změny tepelného tlaku, se zvýšením vrstvené nehomogenity, anizotropních jevů.

Největší tepelnou odolnost má uhlí, suché a plynové nasycené plemeno.

Při pohybu z terrigenózních plemen do uhličitanu se sníží tepelná odolnost.

Hydrochemické srážky má minimální tepelný odolnost, jako je galit, Silvin, Mirabelit, anhydrit, tj. Plemena, která má strukturu lamelární soli.

Hliněné vrstvy, mezi všemi vrstvami, jsou alokovány maximální tepelnou odolností.

Z toho všeho můžeme dospět k závěru, že tepelná odolnost stanoví stupeň tepelné setrvačnosti, tepelnou vodivostí.

Teteropulace.

V praxi se takový koeficient často používá jako vetřenstvokterý charakterizuje rychlost změny teploty během nestacionárního procesu přenosu tepla.

a \u003d l / (c × r),když l \u003d const.

Ve skutečnosti, "A" není konstantní, protože L je funkce souřadnic a teploty a C - koeficient pórovitosti, hmotnosti atd.

Při vývoji můžeme použít procesy, ve kterých může dojít k vnitřním zdroji tepla (například kyselé injekce), v tomto případě bude rovnice vypadat takto:

dT / DT \u003d A × ñ 2 t + q / (s × r),

tam, kde Q je teplo vnitřního zdroje tepla, R je hustota plemene.

Přenos tepla.

Další důležitý parametr je přenos tepla.

DQ \u003d K T × DT × DS × DT,

kde k t je koeficient přenosu tepla.

Jeho fyzický význam: množství tepla, které odcházelo do sousedních vrstev, přes jednotku povrchu, při jednotce času, kdy se teplota změní na stupeň.

Typicky je přenos tepla spojen s vysídlením ve výše uvedeném a pod podkladovými vrstvami.

34. Účinek teploty na změnu fyzikálních vlastností oleje a zásobníku plynu.

Teplo, které je absorbováno plemenem, spotřebovává nejen pro kinetické tepelné procesy, ale také k provádění mechanických prací, je spojeno s tepelnou expanzí tvorby. Tato tepelná expanze je spojena se závislostí vazebných sil v mřížce jednotlivých fází na teplotě, zejména vazby, které se objevují v zaostření. Pokud jsou atomy jednodušší posunuté odstraňováním od sebe, než když se senzion, centra hlamacích atomů vyskytují, tj. deformace.

Může být zaznamenán vztah mezi rostoucí teplotou a lineární deformací:

dL \u003d A × L × DT,

kde l je počáteční délka [m], a - koeficient lineární tepelné roztažnosti.

Podobně jako roztažnost objemu:

dV / V \u003d \u200b\u200bG T × DT,

kde g t je koeficient objemové tepelné deformace.

Vzhledem k tomu, že koeficienty objemové expanze se značně liší pro různé zrna, bude trvat nerovnoměrné deformace v procesu expozice, což bude mít za následek zničení formace.

V místě kontaktu se vyskytuje silná koncentrace napětí, což je důsledek odstranění písku a zničení plemene.

Jeomén posunutí oleje a plynu je také spojen s rozšíření objemu. Toto je tzv. Joule-Thompson proces. Při provozu vyskytuje ostrá změna objemu, dojde k účinku škrcení (tepelná expanze se změnou teploty). Termodynamický průtok je založen na studii tohoto efektu.

Představujeme další parametr - adiabatický koeficient : H s \u003d dt / dr.

Diferenciální adiabatický koeficient určuje změnu teploty v závislosti na změně tlaku.

Hodnota H S\u003e 0 s adiabatickou kompresí. V tomto případě se látka zahřívá. Výjimka je voda, protože V intervalu od 0 ° C se ochladí.

h s \u003d v / (s p × g) × A × t,

kde V je objem, T - teplota, A je lineární expanzní koeficient, G je zrychlení volného pádu.

Koeficient Joule-Thompson určuje změnu teploty během škrcení.

e \u003d DT / DR \u003d V / (s p × g) × (1 - A × T) \u003d v / (s p × g) - h s,

kde v / (cf × g) určuje topení v důsledku práce třecích sil

h S - chlazení látky v důsledku adiabatické expanze.

Pro tekutinu V / WP × G \u003e\u003e HS þ kapaliny jsou zahřívány.

Pro plyny E.<0 Þ Газы охлаждаются.

V praxi použití noomometrie Wells - metoda založená na fenoménu, když plyn se změnou teploty vybere oscilační energii, což způsobuje hluk.

35. Změna vlastností oleje a zásobníku plynu v procesu vzniku usazenin.

1. V přirozeném stavu jsou vrstvy ve velké hloubce, a posuzování geotermálními kroky, teplota za těchto podmínek se blíží 150 °, takže je možné argumentovat, že plemena mění jejich vlastnosti, protože při pronikajícím do formace, my. porušovat tepelnou rovnováhu.

2. Když jsme nalijeme do vrstvy vodyTato voda má povrchovou teplotu. Nalezení do zásobníku, voda začíná vychladnout nádrž, který nevyhnutelně vede k různým nežádoucím účinkům, jako je například olejová parafinizace. Ty. Pokud je v oleji parafinická složka, pak v důsledku chlazení, parafín pády a výbuch zásobníku. Například při nasazení, teplota nasycení oleje parafin TN \u003d 35 ° (40 °), a během jeho vývoje byly tyto podmínky porušeny, teplota zásobníku snížila, parafín spadl, došlo k zablokování a vývojáři měli dlouhou dobu, než čerpají teplou vodu a zahřátí nádržku, dokud se veškerý parafín rozpustí v oleji.

3. Vysoce viskózní olej.

Pro jejich vypouštění se používá chladivo: teplá voda, přehřáté páry, stejně jako vnitřní zdroje tepla. Takže jako zdroj použijte přední spalování: vznítit olej a okysličovadlo je dodáván.

V Švýcarsku, Francii, Rakousko, Itálie také realizují tyto projekty:

Způsob snižování viskozity olejů přes radioaktivní odpad. Jsou uloženy po dobu 10 6 let, ale zároveň teplé vysoko viskózní olej, což vám umožní dostat to snadněji.

36. Fyzikální stav uhlovodíkových systémů v ropných a plynových rostlinách a charakteristikách těchto států.

Udělejte si jednoduchou látku a zvažte stavový diagram:

R.

Bod C je kritický bod, ve kterém je rozdíl mezi vlastnostmi zmizí.

Tlak (p) a teplota (t), které charakterizují zásobník, lze měřit ve velmi širokém rozmezí: od desetin MPA do desítek MPA a od 20 do40 ° do 150 ° C. V závislosti na tom, naše usazeniny, ve kterých jsou umístěny uhlovodíky, lze rozdělit na plyn, olej a tak dále.

Protože V různých hloubkách tlaku se mění z normálního geostatického k abnormálně vysokému, pak uhlovodíkové sloučeniny mohou být v plynné, kapalné nebo ve formě směsí plyn-kapalin v usazeninách.

Při vysokých tlakech se hustota plynu přibližuje hustotě plicních uhlovodíkových kapalin. Za těchto podmínek mohou být frakce těžkého oleje rozpuštěny ve stlačeném plynu. V důsledku toho bude olej částečně rozpuštěn v plynu. Pokud je množství plynu zanedbatelné, se zvyšujícím se tlakem se plyn rozpouští v oleji. Proto v závislosti na množství plynu a jeho stavu jsou vklady přiděleny: \\ t

1. čistý plyn;

2. plynový kondenzát;

3. Impenery plynu;

4. Oleje s obsahem rozpuštěného plynu.

Podmíněné hranice mezi plynovým plevem a olejem a plynem. Vyvinul se historicky kvůli existenci dvou ministerstev: ropný a plynový průmysl.

V USA jsou vklady uhlovodíků rozděleny významem faktoru kondenzátu plynu, hustotou a barvou kapalných uhlovodíků na:

1) plyn;

2) plynový kondenzát;

3) Plynové šampiony.

Faktor kondenzátu plynu je množství plynu v krychlových metrech vstupujících na kubický metr kapalných výrobků.

Podle amerického standardu, plynové kondenzáty zahrnují usazeniny, z nichž slabě nebo bezbarvé uhlovodíkové kapaliny se získají s hustotou 740-780 kg / m3 a faktorem kondenzátu plynu 900-1100 m 3 / m 3.

Plynové usazeniny mohou obsahovat adsorbovaný vázaný olej sestávající z těžkých uhlovodíkových frakcí, což je až 30% objemu pórů.

Kromě toho, při určitých tlacích a teplotách existuje existence ložisek hydrátu plynu, kde je plyn v pevném stavu. Přítomnost těchto usazenin je velká rezerva prodloužení plynu.

Během vývojového procesu se vyskytuje změna počátečního tlaku a teplot a dochází k transformacím uhlovodíků v usazeninách v usazeninách.

Něco z oleje s nepřetržitým vývojovým systémem může být plyn odděleno, v důsledku toho fázová permeabilita klesá, zvýšení viskozity, dochází k prudkému poklesu tlaku v zóně dna, která bude následovat kondenzát, což povede k kondenzátu tvorba kondenzátního dopravního zácpa.

Kromě toho se během přepravy plynu mohou vyskytnout transformace plynu.

38. Fázové diagramy jednoprysložkových a vícesložkových systémů.

Pravidlo fázové sádry (ukazuje variaci systému - počet stupňů svobody)

N - počet komponent systému

m je počet fází.

Příklad: H20 (1 comp.) N \u003d 1 m \u003d 2 þ r \u003d 1

Při zavření R. sám T.

Jednosměrný systém.

Stlačení z A do v - první kapkovité kapaliny (rosný bod nebo bod kondenzace p \u003d r)

V bodě D zůstává poslední pára bublina, bod odpařování nebo varu

Každý Isotherm má své varné a odpařovací body.

Dvousložkový systém

Změny R. a T., tj. Tlak kondenzace začal být vždy menší než tlak odpařování.

Podobné informace.

Mezi procesy komplexní výměny tepla se rozlišují výměru pro radiační-but-convective a radiační vodivou výměnou tepla.

je to rozděleno jejich součtem. Výměna tepla záření v rovné vrstvě pro další zdrojové podmínky je zvažována v [L. 5, 117, 163]; Pro válcovou vrstvu - v [L. 116].

Tak proč v regionu klasifikovat jako varné vrstvy velkých částic, se zvyšujícím se zvýšením průměru a maximální výměna tepla koeficienty? Je to všechno o plynové konvekční výměně tepla. Ve vrstvách jemných částic je rychlost filtrace plynu příliš malá, takže konvektivní složka výměny tepla mohla "show". Ale se zvýšením průměru zrna se zvyšuje. Navzdory nízké vodivé výměně tepla, v vroucí vrstvě velkých částic, růst konvekční složky kompenzuje tuto nevýhodu.

Kapitola čtrnáctá výměna tepla radiační

14-2. Výměna tepla pro vodivost záření v rovné vrstvě šedého absorpčního média bez zdrojů tepla

14-3. Výměna tepla pro rozzáření v rovné vrstvě selektivního a anizotropicky rozptylovacího média s zdroje tepla

Na základě uvedených a jiných, více soukromých prací se tedy zřejmá, že výměna tepla radiační radiační v systémech obsahujících objemové zdroje tapla není zjevně studována. Zejména účinek selektivity média a hraničních povrchů není jasný, účinek prostorového a povrchové rozptylové anizotropie. V souvislosti s tímto autorem bylo provedeno přibližné analytické řešení problémem výměny tepla radiační strážci v rovné vrstvě

celkový a konvektivní přenos tepla. V konkrétních případech této pokladné výměny tepla. Výměna tepla záření v pohyblivém médiu (v nepřítomnosti ko-duktivního přenosu), výměny tepla pro radiační vodivou v pevném médiu (v nepřítomnosti konvektivního (přenosu) a čistě " Konvektivní výměna tepla v pohyblivém médiu, pokud neexistuje žádný přenos záření. Úplný systém rovnic popisujících procesy radiační konvektivní výměny tepla, byl zvažován a analyzován IB CH. 12.

V rovnici (15-1), celkový koeficient tepla přenosu z průtoku na stěnu kanálu lze nalézt na bázi (14-14) a (14-15). Za tímto účelem se v rámci přijatého schématu zvážíme způsob přenosu tepla proudového média s hraničním povrchem jako radiační výměnu tepla jádra průtoku a stěny kanálu přes hranici vrstva tlustý b. Srovnáváme teplotu jádra střední kalorimetrické teploty média v tomto úseku, který lze provést, vzhledem k malé tloušťce "hraniční vrstvy ve srovnání s průměru kanálu. Vzhledem k jednomu z hraničních povrchů jádra Průtok [s teplotou v tomto úseku kanálu T (X) a absorpce Schopnost AG], a jako další - "stěna kanálu (s teplotou TW a absorpční kapacitou AW), zvažte proces radiační vodivé výměny tepla přes hraniční vrstvu. Pomocí (14-14) získáme expresi pro lokální koeficient přenosu tepla A v této sekci: Problémy radiační-konvektivní výměny tepla, dokonce i pro jednoduché případy jsou obvykle obtížnější než problém radiační vodivé výměny tepla. Přibližným řešením je následujícím řešením [L. 205] Jedním společným úkolem výměny tepla konvektivního záření. Významné zjednodušení vám umožní rozhodnutí na konci.

Jak je uvedeno v [L. 88, 350], aproximace tenzoru za určitých podmínek je přesnější metodou, která otevírá nové možnosti ve studiu procesů přenosu tepla. V (L. 351] navrhovaná aproximace tenzorů (L. 88, 350] byla použita k řešení kombinovaného problému výměny tepla v oblasti radia a poskytlo dobré výsledky. V budoucnu byl autorem Tenzorová aproximace generalizována "a případ Spektrálního a úplného záření na libovolných indicatricS objemových a povrchových rozptylu v radiátních systémech [L. 29, 89].

Uplatnění iterativního způsobu pro řešení problémů komplexní výměny tepla, je třeba nejprve nastavit na hodnoty QPEA.I ve všech zónách a určit výsledný rozložení QPEA.I (i \u003d L 2, ..., P) Teplotní pole na základě, který se vypočítá na elektrickém senzoru. Druhá aproximace všech hodnot
Výměna tepla pro radiační vodivou je zvažována ve vztahu k rovné vrstvě slabého média. Byly vyřešeny dvě úkoly. První z nich je analytická pozornost výměny tepla pro radiační vodivou v rovné vrstvě média bez jakýchkoliv omezení v "přenosové teplotě povrchových povrchů. Současně se předpokládá, že médium a hraniční povrchy byly považovány za šedé, a Vnitřní zdroje tepla v médiu byly nepřítomné. Druhé roztoky patří symetrického problému záření - konstruktivní výměnu tepla v rovné vrstvě selektivního a anizotropicky rozptylového média s tepelnými zdroji uvnitř vrstvy. Výsledky rozhodnutí prvního úkolu

Jako zvláštní případy systému rovnic komplexní výměny tepla, všechny jednotlivé rovnice zvažované v hydrodynamiky a teorii výměny tepla: rovnice pohybu a kontinuity média, rovnice čisté vodivé, konvektivní a radiační výměny tepla , Rovnice radiační vodivé výměny tepla v pevném médiu a nakonec Radiační teplosměnné rovnice v pohybu, ale intimní pro-armády.

Radiační vodivá výměna tepla, která je jednou z typů komplexní výměny tepla, probíhá v různých oblastech vědy a destroniky (astro- a geofyzika, hutní a sklářský průmysl, technologie elektrovakuum, .Vy výroba nových materiálů atd.) . Na potřebu studovat procesy radiační vodivé výměny tepla, tam jsou také problémy přenosu energie v okrajových vrstvách tavidel tavidel a plynných médií a problémy studia tepelné vodivosti různých průsvitných materiálů.

pro výpočet procesu Radiodio- "vodivých výměny tepla IB tyto podmínky, pro které jsou získané řešení platné. Numerická řešení problému poskytují vizuální. Cartin procesu ve studiu pro (konkrétní případy, aniž by bylo nutné zavedení mnoha omezení Přibližně v přibližném analytickém výzkumu. Jak analytická, tak numerická rozhodnutí jsou nepochybně známa (pokrok ve studiu procesů výměny radiační-vadné výměny tepla, navzdory své omezené a zvláštní povaze.

Tato kapitola popisuje dvě analytická řešení problému výměny tepla radiační-vodivých v rovné vrstvě média. První řešení považuje problém v nepřítomnosti omezení na teplotě, absorpční kapacitou okrajových povrchů a optických tloušťek střední vrstvy [L. 89, 203]. Toto řešení se provádí iteracemi a životní prostředí I.Border povrchy se předpokládá, že jsou šedé a v médiu nejsou žádné teplo.

Obr. 14-1. Schéma k řešení problému výměny tepla Diagonální výměny RA-Diagonal v rovné vrstvě absorpčního a tepelného vedení média v nepřítomnosti vnitřních zdrojů tepla v médiu.

Nejpodrobnější analytická studie byla získána nad problémem radiační vodivé výměny tepla přes vrstvu šedé, čisté absorpční médium při specifikujícím teplotám šedých hraničních povrchů vrstvy a v nepřítomnosti zdrojů tepla v samotném prostředí. Problém radiační vodivé výměny tepla vrstvy vyzařujícího a tepelně vodivého média s hraničními povrchy v existenci zdrojů tepla byla zvažována ve velmi omezeném počtu prací s přijetím určitých předpokladů.

Poprvé se pokusil vzít v úvahu vnitřní zdroje tepla v procesech "radiační vodivou výměnu tepla [L. 208], kde problém přenosu tepla zářením a tepelnou vodivostí přes vrstvu šedé, ne-rozptylovacího média s rovnoměrným rozložením zdrojů objemu. Matematická chyba provedená v práci však snížila získané výsledky.