Determinarea vitezei liniare de propagare a combustiei. Flacăra care se răspândește pe suprafața unui lichid

controlul combaterii chimice la foc

Rata de creștere a zonei de foc este creșterea zonei de foc într-o perioadă de timp și depinde de viteza de propagare a arderii, de forma zonei focului și de eficacitatea războiului. Este determinat de formula:

unde: V sn - rata de creștere a zonei de incendiu, m 2 / min; DS n - diferența dintre valorile ulterioare și cele anterioare ale zonei de foc, m 2; Df - interval de timp, min.

333 m 2 / min

2000 m 2 / min

2222 m 2 / min

Fig 2.

Concluzie asupra graficului: Din grafic se poate observa că o rată foarte mare de dezvoltare a incendiilor s-a produs în perioada inițială de timp, aceasta se datorează proprietăților materialului de ardere (LVF-acetonă). Acetonă vărsată a ajuns rapid la limitele spațiului, iar dezvoltarea focului a fost limitată la pereții de foc. Dezvoltarea rapidă a trunchiurilor de apă puternice și acțiunile corecte ale personalului șantierului au contribuit la scăderea vitezei de dezvoltare a incendiilor (s-a activat evacuarea de urgență și s-a lansat sistemul de stingere a incendiilor care nu a funcționat automat, ventilația de alimentare a fost oprită).

Determinarea vitezei liniare de propagare a combustiei

În studiul incendiilor, viteza liniară de propagare a frontului flăcării este determinată în toate cazurile, deoarece este utilizată pentru a obține date despre viteza medie de propagare a arderii în obiecte tipice. Răspândirea arderii de pe locul inițial de apariție pe direcții diferite poate avea loc cu viteze diferite. Viteza maximă de propagare a arderii se observă de obicei: atunci când fața flăcării se deplasează spre deschiderile prin care se schimbă gazul; încărcarea de foc

Această viteză depinde de situația din incendiu, de intensitatea furnizării agenților de stingere (OTV) etc.

Viteza liniară a propagării combustiei, atât în \u200b\u200btimpul dezvoltării libere a unui incendiu, cât și în timpul localizării sale, este determinată din raportul:

unde: L este distanța parcursă de frontul de ardere în perioada de timp studiată, m;

f 2 - f 1 - perioada de timp în care a fost măsurată distanța parcursă de frontul de ardere, min.

Calculele forțelor și mijloacelor sunt efectuate în următoarele cazuri:

în determinarea cantității necesare de forțe și mijloace pentru stingerea unui incendiu;
în studiul operațional-tactic al obiectului;
în elaborarea planurilor de combatere a incendiilor;
în pregătirea exercițiilor și exercițiilor tactice de foc;
atunci când efectuează lucrări experimentale pentru a determina eficacitatea agenților de stingere;
în procesul de cercetare a unui incendiu pentru a evalua acțiunile RTP și unități.

Calculul forțelor și mijloacelor pentru stingerea cu apă a unor substanțe combustibile solide și a materialelor (stingerea focului)

- caracteristicile instalației (dimensiuni geometrice, natura încărcării de incendiu și amplasarea acesteia pe instalație, amplasarea surselor de apă în raport cu instalația);
- perioada din momentul producerii unui incendiu până la raportarea acestuia (depinde de tipul echipamentului de securitate, de echipamentele de comunicare și semnalizare din instalație, de acțiunile corecte ale persoanelor care au descoperit incendiul etc.);
- viteza liniară de propagare a focului V L;
- forțele și mijloacele furnizate de programul plecărilor și de ora concentrării acestora;
- rata de aprovizionare a agentului de stingere eu tr.

1) Determinarea timpului de dezvoltare a focului în diferite momente în timp.

Se disting următoarele etape ale dezvoltării incendiilor:

1, 2 etape dezvoltarea liberă a focului, în plus, în etapa 1 ( t până la 10 min) viteza de propagare liniară este luată egală cu 50% din valoarea sa maximă (tabulară), caracteristică pentru această categorie de obiecte, iar dintr-un punct de timp mai mare de 10 min se ia egal cu valoarea maximă;
3 etape caracterizat prin începutul introducerii primelor trunchiuri pentru stingerea focului, ca urmare a căruia viteza liniară a propagării focului scade, prin urmare, în perioada de la introducerea primelor trunchiuri până la momentul în care propagarea focului este limitată (momentul localizării), valoarea acestuia este luată egală 0,5 V L . La momentul îndeplinirii condițiilor de localizare V L = 0 .
4 etape - lichidarea focului.

t sv = t Actualizați + t soob + t Sat + t cl + t br (min.) unde

t sv - momentul dezvoltării libere a focului în momentul sosirii unității;
t Actualizați – timpul de dezvoltare a focului din momentul apariției sale până la momentul detectării acestuia ( 2 minute. - în prezența APS sau AUPT; 2-5 minute - în prezența serviciului de serviciu, 5 minute. - în toate celelalte cazuri);
t soob - ora de raportare a incendiului la pompieri ( 1 minut. - dacă telefonul se află în camera de serviciu, 2 minute. - dacă telefonul se află în altă cameră);
t Sat \u003d 1 min - timpul pentru colectarea personalului în alertă;
t cl - ora pompierilor ( 2 minute. 1 km);
t br - timpul de desfășurare a luptei (3 minute cu furnizarea primului butoi, 5 minute în alte cazuri).

2) Determinarea distanței R trecut de frontul de ardere în timpul t .

la t sv ≤ 10 min:R = 0,5 V L · t sv (M);

la t cc \u003e 10 min .:R = 0,5 V L · 10 + V L · (t cc – 10)= 5 V L + V L· (t cc – 10) (M);

la t cc < t* ≤ t Lok : R = 5 V L + V L· (t cc – 10) + 0,5 V L· (t* – t cc) (M).

unde t sv - timpul dezvoltării libere,
t cc - timpul la introducerea primelor trunchiuri de stingere,
t Lok - ora la momentul localizării incendiului;
t * - timpul dintre momentele de localizare a incendiului și introducerea primelor trunchiuri de stingere.

3) Determinarea zonei de foc.

Zona de incendiu S p - aceasta este zona de proiecție a zonei de ardere pe un plan orizontal sau (mai puțin obișnuit) pe un plan vertical. La arderea pe mai multe etaje, suprafața totală de foc de la fiecare etaj este luată ca zonă de incendiu.

Perimetrul de incendiu P pag Este perimetrul zonei de incendiu.

Front front f p - aceasta face parte din perimetrul focului în direcția (direcțiile) de răspândire a arderii.

Pentru a determina forma zonei de foc, desenați o diagramă a obiectului pe o scară și puneți deoparte scara căii de la locul incendiului R trecut pe foc în toate direcțiile posibile.

În acest caz, este obișnuit să distingem trei opțiuni pentru forma zonei de foc:

circular (Fig. 2);
unghiular (Fig. 3, 4);
dreptunghiulare (Fig. 5).

Când se prezice dezvoltarea unui incendiu, trebuie avut în vedere faptul că forma zonei de incendiu poate varia. Așadar, atunci când fața flăcării ajunge la structura de închidere sau la marginea amplasamentului, se consideră că fața de foc este îndreptată și forma zonei de foc se schimbă (Fig. 6).

a) Zona de foc într-o formă circulară de dezvoltare a focului.

S P= k · p · R 2 (m 2),

unde k = 1 - într-o formă circulară de dezvoltare a focului (Fig. 2),
k = 0,5 - într-o formă semicirculară de dezvoltare a focului (Fig. 4),
k = 0,25 - cu forma unghiulară a focului (Fig. 3).

b) Zona de foc cu o formă dreptunghiulară de dezvoltare a focului.

S P= n B · R (m 2),

unde n - numărul de zone de dezvoltare a incendiilor;
b - lățimea camerei.

c) Zona de incendiu cu o formă combinată de dezvoltare a incendiului (Fig. 7)

S P = S 1 + S 2 (m 2)

a) Zona de stingere a incendiilor din jurul perimetrului într-o formă circulară de dezvoltare a incendiului.

S t \u003d kp (R 2 - r 2) \u003d kp· · H t · (2 \u200b\u200b· R - h t) (m 2),

unde r = R – h T ,
h T - adâncimea de stingere a trunchiurilor (pentru butoaiele de mână - 5 m, pentru monitoare - 10 m).

b) Zona de stingere a focului de-a lungul perimetrului cu o formă dreptunghiulară de dezvoltare a incendiului.

S T= 2 H T· (a + b – 2 H T) (m 2) - în jurul perimetrului incendiului ,

unde și și b - respectiv lungimea și lățimea frontului focului.

S T = n b T (m 2) - de-a lungul frontului unui foc care se întinde ,

unde b și n - respectiv, lățimea camerei și numărul de direcții de furnizare a trunchiurilor.

5) Determinarea debitului necesar de apă pentru stingerea unui incendiu.

Q T tr = S P · eu tr – laS p ≤S t (l / s) sauQ T tr = S T · eu tr – laS p\u003eS t (l / s)

Rata de furnizare a agentului de stingere Eu tr Cantitatea de agent de stingere este furnizată pe unitate de timp pe unitate de parametru de proiectare.

Se disting următoarele tipuri de intensitate:

Liniar - când un parametru liniar este adoptat ca fiind calculat: de exemplu, frontul sau perimetrul. Unități de măsură - l / s ∙ m. Intensitatea liniară este utilizată, de exemplu, pentru a determina numărul de arbori pentru răcirea arderii și în apropierea rezervoarelor de ardere cu produse petroliere.

Suprafaţă - când zona de stingere a incendiilor este acceptată ca parametru calculat. Unități de măsură - l / s ∙ m 2. Intensitatea suprafeței este cel mai adesea folosită în practica de stingere a incendiilor, deoarece în cele mai multe cazuri apa este folosită pentru stingerea incendiilor, ceea ce stinge un incendiu pe suprafața materialelor arzătoare.

Volumetric - când volumul de stingere este acceptat ca parametru calculat. Unități de măsură - l / s ∙ m 3. Intensitatea volumetrică este utilizată în principal pentru stingerea volumică a incendiilor, de exemplu, gazele inerte.

Necesar Eu tr - cantitatea de agent de stingere care trebuie furnizat pe unitatea de timp pe unitate de parametru de stingere a stingerii. Intensitatea necesară este determinată pe baza calculelor, experimentelor, datelor statistice privind rezultatele stingerii unor incendii reale etc.

Real Dacă - cantitatea de agent de stingere, care este de fapt înregistrată pe unitate de timp pe unitate de parametru de stingere a stingerii.

6) Determinarea numărului necesar de trunchiuri pentru tocat.

și)N T Sf = Q T tr / q T Sf - la debitul necesar de apă,

b)N T Sf \u003d P p / P articol - în jurul perimetrului incendiului,

P pag - o parte a perimetrului de stingere care trunchiuri sunt introduse

P articol \u003dq Sf / eu tr ∙ h T - o parte din perimetrul incendiului, care este stins de un singur butoi. P \u003d 2 · p · L (circumferinţă), P \u003d 2 · a + 2 B (dreptunghi)

în) N T Sf = n (m + A) - în depozite cu depozitare la raft (Fig. 11) ,

unde n - numărul de direcții pentru dezvoltarea focului (introducerea trunchiurilor),
m - numărul de pasaje dintre rafturile care ard;
A - numărul de pasaje dintre rafturile care ard și cele vecine care nu ard.

7) Determinarea numărului necesar de compartimente pentru furnizarea de trunchiuri pentru stingerea incendiilor.

N T Plecare = N T Sf / n 1 plecare ,

unde n 1 plecare - numărul de trunchiuri care pot fi deservite de un singur compartiment.

8) Determinarea debitului necesar de apă pentru protecția structurilor.

Q s tr = S s · eu s tr (l / s),

unde S s - zonă protejată (podele, acoperiri, pereți, partiții, echipamente etc.),
eu s tr = (0,3-0,5) · Eu tr - intensitatea alimentării cu apă pentru protecție.

9) Pierderea de apă din rețeaua de alimentare cu apă inelară se calculează după formula:

Q la rețea \u003d ((D / 25) V c) 2 [l / s], (40) unde,

D este diametrul rețelei de alimentare cu apă, [mm];
25 este numărul conversiei de la milimetri la centimetri;
V in - viteza apei în alimentarea cu apă, care este egală cu:
- la presiunea unui sistem de alimentare cu apă Hv \u003d 1,5 [m / s];
- când presiunea rețelei de alimentare cu apă este H\u003e 30 m coloana de apă –V in \u003d 2 [m / s].

Pierderea de apă a unei rețele de alimentare cu apă fără cap se calculează după formula:

Rețea Q \u003d 0,5 Q la rețea, [l / s].

10) Determinarea numărului necesar de trunchiuri pentru protejarea structurilor.

N s Sf = Q s tr / q s Sf ,

De asemenea, numărul de trunchiuri este adesea determinat fără calcul analitic din motive tactice, pe baza locației trunchiurilor și a numărului de obiecte protejate, de exemplu, pentru fiecare fermă, o singură armă, în fiecare cameră adiacentă de-a lungul portbagajului RS-50.

11) Determinarea numărului necesar de compartimente pentru furnizarea de arbori pentru protejarea structurilor.

N s Plecare = N s Sf / n 1 plecare

12) Determinarea numărului necesar de departamente pentru a efectua alte lucrări (evacuarea oamenilor, valorile mat., Deschiderea și demontarea structurilor).

N L Plecare = N L / n L , N mts Plecare = N mts / n mc , N VSK Plecare = S VSK / S Soare Dep

13) Determinarea numărului total necesar de sucursale.

N total Plecare = N T Sf + N s Sf + N L Plecare + N mts Plecare + N VSK Plecare

Pe baza rezultatului, RTF ajunge la concluzia că forțele și mijloacele implicate în stingerea incendiului sunt suficiente. Dacă nu există suficientă forță de muncă și resurse, atunci RTF face un nou calcul la momentul sosirii ultimei unități la următorul număr de foc crescut (rang).

14) Comparația debitului real de apă Q f stingerea, protecția și pierderea de apă a rețelei Q apă alimentare cu apă de foc

Q f = N T Sf· q T Sf+ N s Sf· q s Sf ≤ Q apă

15) Determinarea numărului de curent alternativ instalat pe surse de apă pentru alimentarea debitului de apă estimat.

Nu toate echipamentele care ajung la foc sunt instalate pe sursele de apă, dar o astfel de cantitate care ar asigura furnizarea debitului estimat, adică.

N AC = Q tr / 0,8 Q n ,

unde Q n - debitul pompei, l / s

Un astfel de debit optim este verificat în conformitate cu schemele de implementare de luptă adoptate, luând în considerare lungimea conductelor de furtun și numărul estimat de trunchiuri. În oricare dintre aceste cazuri, dacă condițiile permit (în special, un sistem de furtun cu pompă), echipajele de luptă ale unităților sositoare ar trebui utilizate pentru a lucra pe vehicule deja instalate pe surse de apă.

Aceasta nu numai că va asigura utilizarea echipamentului la capacitate maximă, ci va accelera introducerea forțelor și a mijloacelor pentru stingerea unui incendiu.

În funcție de situația din incendiu, debitul necesar al agentului de stingere este determinat pentru întreaga zonă de incendiu sau pentru zona de stingere a incendiilor. Pe baza rezultatului, RTF poate trage o concluzie despre suficiența forțelor și mijloacelor implicate în stingerea unui incendiu.

Calculul forțelor și mijloacelor pentru combaterea incendiilor cu spumă mecanică cu aer în zonă

(nu extinderea incendiilor sau rezultatul lor condițional)

Date inițiale pentru calculul forțelor și mijloacelor:

zona de foc;
intensitatea soluției de spumare;
intensitatea alimentării cu apă pentru răcire;
timp estimativ de stingere.

În cazul incendiilor din fermele cu rezervoare, zona de oglindă a lichidului rezervorului sau cea mai mare zonă posibilă de deversare de lichid inflamabil în timpul incendiilor pe aeronave este luată ca parametru calculat.

În prima etapă a ostilităților, arderile și rezervoarele vecine sunt răcite.

1) Numărul necesar de trunchiuri pentru răcirea rezervorului de ardere.

N sg Sf = Q sg tr / q Sf = n ∙ π ∙ D munţi ∙ eu sg tr / q Sf , dar nu mai puțin de 3 trunchiuri,

eu sg tr \u003d 0,8 l / s ∙ m - intensitatea necesară pentru răcirea rezervorului de ardere,

eu sg tr \u003d 1,2 l / s ∙ m - intensitatea necesară pentru răcirea rezervorului de ardere în caz de incendiu;

Răcirea rezervorului W res ≥ 5000 m 3 și este mai convenabil să efectuați monitoare de incendiu.

2) Numărul necesar de trunchiuri pentru a răci rezervorul adiacent care nu arde.

N ss Sf = Q ss tr / q Sf = n ∙ 0,5 ∙ π ∙ D SOS ∙ eu ss tr / q Sf , dar nu mai puțin de 2 x trunchiuri,

eu ss tr = 0,3 l / s ∙ m este intensitatea necesară pentru răcirea rezervorului adiacent care nu arde,

n - numărul de tancuri de ardere sau, respectiv,

D munţi, D SOS - diametrul rezervorului arzător sau, respectiv, m (m),

q Sf - productivitatea unuia (l),

Q sg tr, Q ss tr - debitul necesar de apă pentru răcire (l / s).

3) Cantitatea necesară de GPS N GPS pentru a stinge un rezervor de ardere.

N GPS = S P ∙ eu rr tr / q rr GPS (PCS.),

S P - zona de incendiu (m 2),

eu rr tr - intensitatea necesară a soluției de spumare pentru stingere (l / s ∙ m 2). La t aux ≤ 28 o C eu rr tr \u003d 0,08 l / s ∙ m 2, la t aux \u003e 28 cca C eu rr tr \u003d 0,05 l / s ∙ m 2 (a se vedea apendicele nr. 9)

q rr GPS – performanță GPS într-o soluție de agent de spumare (l / s).

4) Cantitatea necesară de spumant W de pentru stingerea rezervorului.

W de = N GPS ∙ q de GPS ∙ 60 ∙ τ R ∙ K s (L)

τ R \u003d 15 minute - timpul estimativ de stingere când se aplică VMP de sus,

τ R \u003d 10 minute - timpul estimativ de stingere la aplicarea PMF sub stratul de combustibil,

S\u003d 3 - factor de siguranță (pentru trei atacuri de spumă),

q de GPS - Performanța GPS prin agentul de spumare (l / s).

5) cantitatea necesară de apă W în T pentru stingerea rezervorului.

W în T = N GPS ∙ q în GPS ∙ 60 ∙ τ R ∙ K s (L)

q în GPS - Capacitatea GPS în apă (l / s).

6) cantitatea necesară de apă W în s pentru rezervoare de răcire.

W în s = N s Sf ∙ q Sf ∙ τ R ∙ 3600 (L)

N s Sf - numărul total de trunchiuri pentru rezervoarele de răcire;

q Sf - performanța unui butoi de foc (l / s),

τ R \u003d 6 ore - timpul de răcire estimat al rezervoarelor solului de la echipamentele mobile de combatere a incendiilor (SNiP 2.11.03-93),

τ R \u003d 3 ore - timpul de răcire estimat al rezervoarelor subterane de la echipamentele mobile de stingere a incendiilor (SNiP 2.11.03-93).

7) cantitatea totală necesară de apă pentru răcirea și stingerea rezervoarelor.

W în total = W în T + W în s (L)

8) Timp estimativ de apariție a unei posibile versiuni T de ulei dintr-un rezervor de ardere.

T = ( H – h ) / ( W + u + V ) (h) unde

H - înălțimea inițială a stratului de lichid combustibil din rezervor, m;

h - înălțimea stratului de apă de jos (de jos), m;

W - viteza liniară de încălzire a unui lichid combustibil, m / h (valoare tabulară);

u - viteza de ardere liniară a unui lichid combustibil, m / h (valoare tabulară);

V - rata liniară a scăderii nivelului datorită pompării, m / h (dacă nu se efectuează pomparea, atunci V = 0 ).

Stingerea incendiilor interioare cu spumă mecanică cu aer în volum

În cazul incendiilor în spații, acestea recurg uneori la stingerea focului într-un mod volumetric, adică. umpleți întregul volum cu spumă mecanică medie, cu multiplicitate medie (suporturi pentru nave, tuneluri de cablu, subsoluri etc.).

Atunci când aplicați PMF la volumul camerei, trebuie să existe cel puțin două deschideri. VMP este alimentat printr-o deschidere, iar fumul și presiunea excesivă a aerului sunt deplasate prin alta, ceea ce contribuie la o mai bună promovare a VMP în cameră.

1) Determinarea cantității necesare de GPS pentru stingerea volumului.

N GPS = W POM · La r / q GPS ∙ t n Unde

W POM - volumul camerei (m 3);

K p \u003d 3 - coeficient care ține cont de distrugerea și pierderea spumei;

q GPS - consum de spumă din GPS (m 3 / min.);

t n \u003d 10 min - timp standard de stingere a incendiilor.

2) Determinarea cantității necesare de agent de spumare W de pentru stingerea volumului.

W de = N GPS ∙ q de GPS ∙ 60 ∙ τ R ∙ K s(L)

Capacitate de mânecă

Apendicele nr. 1

Puterea unui singur manșon cauciucat de 20 de metri lungime în funcție de diametru

Debit, l / s	Diametrul mânecilor, mm
	51	66	77	89	110	150
	10,2	17,1	23,3	40,0	–	–

cerere № 2

Valorile de rezistență ale unui furtun de presiune de 20 m lungime

Tip maneca	Diametrul mânecilor, mm
Tip maneca	51	66	77	89	110	150
Cauciucat	0,15	0,035	0,015	0,004	0,002	0,00046
Non-cauciuc	0,3	0,077	0,03	–	–	–

cerere № 3

Volumul unui manșon lung de 20 m

Apendicele nr. 4

Caracteristicile geometrice ale principalelor tipuri rezervoare verticale din oțel (PBC).

Nr. P / p	Tip rezervor	Înălțimea rezervorului, m	Diametrul rezervorului, m	Zona oglinzii cu combustibil, m 2	Perimetrul rezervorului, m
1	RVS-1000	9	12	120	39
2	RVS-2000	12	15	181	48
3	RVS-3000	12	19	283	60
4	RVS-5000	12	23	408	72
5	RVS-5000	15	21	344	65
6	RVS-10000	12	34	918	107
7	RVS-10000	18	29	637	89
8	RVS-15000	12	40	1250	126
9	RVS-15000	18	34	918	107
10	RVS-20000	12	46	1632	143
11	RVS-20000	18	40	1250	125
12	RVS-30000	18	46	1632	143
13	RVS-50000	18	61	2892	190
14	RVS-100000	18	85,3	5715	268
15	RVS-120000	18	92,3	6691	290

Apendicele nr. 5

Viteza liniară a propagării combustiei în timpul incendiilor la instalații.

Numele obiectului	Viteza liniară a propagării combustiei, m / min
Clădiri administrative	1,0…1,5
Biblioteci, arhive, depozite de cărți	0,5…1,0
Cladiri rezidentiale	0,5…0,8
Coridoare și galerii	4,0…5,0
Construcții prin cablu (arderea cablurilor)	0,8…1,1
Muzee și expoziții	1,0…1,5
Case tipografice	0,5…0,8
Teatre și palate de cultură (etape)	1,0…3,0
Acoperiri combustibile pentru ateliere de mari dimensiuni	1,7…3,2
Structuri de acoperiș și mansardă combustibile	1,5…2,0
frigidere	0,5…0,7
Întreprinderi pentru prelucrarea lemnului:
Gatere pentru ferăstrău (clădiri I, II, III СО)	1,0…3,0
La fel, clădirile de gradul IV și V de rezistență la foc	2,0…5,0
uscătoare	2,0…2,5
Atelier	1,0…1,5
Producția de placaj	0,8…1,5
Locuri ale altor ateliere	0,8…1,0
Păduri (viteza vântului 7 ... 10 m / s, umiditate 40%)
Brad	până la 1,4
Elnik	până la 4.2
Școli, instituții medicale:
Clădiri I și II grade de rezistență la foc	0,6…1,0
Clădiri III și IV grade de rezistență la foc	2,0…3,0
Obiecte de transport:
Garaje, tramvai și depozite de troleibuze	0,5…1,0
Săli de reparații ale hangarilor	1,0…1,5
depozite:
Produse textile	0,3…0,4
Rulouri de hârtie	0,2…0,3
Produse din cauciuc în clădiri	0,4…1,0
La fel și în stive într-o zonă deschisă	1,0…1,2
Cauciuc	0,6…1,0
Articole de inventar	0,5…1,2
Lemn rotund în stive	0,4…1,0
Cherestea (scânduri) în stive cu un conținut de umiditate de 16 ... 18%	2,3
Turba în stive	0,8…1,0
Fibra de in	3,0…5,6
Așezări rurale:
Zona rezidentiala cu cladiri dense cu gradul V de rezistenta la foc, intemperii	2,0…2,5
Acoperișuri cu paie de clădiri	2,0…4,0
Litter în clădiri pentru animale	1,5…4,0

Apendicele nr. 6

Intensitatea alimentării cu apă în timpul stingerii incendiilor, l / (m 2 .s)

1. Clădiri și construcții
Clădiri administrative:
Gradul I-III de rezistență la foc	0.06
Gradul IV de rezistență la foc	0.10
V grad de rezistență la foc	0.15
subsol	0.10
camere mansardă	0.10
spitale	0.10

2. Clădiri rezidențiale și clădiri:
Gradul I-III de rezistență la foc	0.06
Gradul IV de rezistență la foc	0.10
V grad de rezistență la foc	0.15
subsol	0.15
camere mansardă	0.15

3. Clădiri de animale:
Gradul I-III de rezistență la foc	0.15
Gradul IV de rezistență la foc	0.15
V grad de rezistență la foc	0.20

4. Instituții culturale și de divertisment (teatre, cinematografe, cluburi, palate de cultură):
scenă	0.20
auditoriu	0.15
sali de utilitati	0.15
Mori și ascensoare	0.14
Hangaruri, garaje, ateliere	0.20
depozite de locomotive, vagoane, tramvai și troleibuze	0.20

5. Clădiri de producție loturi și ateliere:
Gradul I-II de rezistență la foc	0.15
III-IV grad de rezistență la foc	0.20
V grad de rezistență la foc	0.25
magazine de vopsea	0.20
subsol	0.30
camere mansardă	0.15

6. Acoperiri combustibile ale suprafețelor mari
la stingerea de jos în interiorul clădirii	0.15
la stingerea exterioară din partea de acoperire	0.08
la stingerea exterioară într-un incendiu în curs de dezvoltare	0.15
Clădiri în construcție	0.10
Întreprinderi comerciale și depozite	0.20
frigidere	0.10

7. Centrale și stații electrice:
tuneluri de cablu și mezanine	0.20
camere de mașini și camere de cazane	0.20
galerii de alimentare cu combustibil	0.10
transformatoare, reactoare, întrerupătoare de ulei *	0.10

8. Materiale solide
Hârtie slăbită	0.30
Lemn:
bilanț cu umiditate,%:
40-50	0.20
mai puțin de 40	0.50
cherestea în stive din același grup la umiditate,%:
8-14	0.45
20-30	0.30
peste 30	0.20
lemn rotund în stive în cadrul unui grup	0.35
așchii de lemn în grămezi cu un conținut de umiditate de 30-50%	0.10
Cauciuc, cauciuc și produse din cauciuc	0.30
Materiale plastice:
termoplast	0.14
termorigide	0.10
materiale polimerice	0.20
textolit, carbolit, deșeuri de plastic, film de triacetat	0.30
Bumbac și alte materiale fibroase:
depozite deschise	0.20
depozite închise	0.30
Celuloid și articole ale acestora	0.40
Pesticide și îngrășăminte	0.20

* Furnizarea de apă fină pulverizată.

Caracteristicile de performanță ale dispozitivelor de alimentare cu spumă

Distribuitor de spumă	Presiunea la dispozitiv, m	Concentrația soluției,%	Consum, l / s			Raport spumă	Producție de spumă, m3 / min (l / s)	Gama de livrare spumă, m
Distribuitor de spumă	Presiunea la dispozitiv, m	Concentrația soluției,%	apă	DE	soluție software	Raport spumă	Producție de spumă, m3 / min (l / s)	Gama de livrare spumă, m
PLSK-20 P	40-60	6	18,8	1,2	20	10	12	50
PLSK-20 S	40-60	6	21,62	1,38	23	10	14	50
PLSK-60 S	40-60	6	47,0	3,0	50	10	30	50
SVP	40-60	6	5,64	0,36	6	8	3	28
SVP (E) -2	40-60	6	3,76	0,24	4	8	2	15
SVP (E) -4	40-60	6	7,52	0,48	8	8	4	18
SVP-8 (E)	40-60	6	15,04	0,96	16	8	8	20
GPS-200	40-60	6	1,88	0,12	2	80-100	12 (200)	6-8
GPS-600	40-60	6	5,64	0,36	6	80-100	36 (600)	10
GPS-2000	40-60	6	18,8	1,2	20	80-100	120 (2000)	12

Viteza liniară de ardere și încălzire a fluidelor de hidrocarburi

Denumirea lichidului inflamabil	Viteza de ardere liniară, m / h	Rata de încălzire liniară a combustibilului, m / h
Benzină	Până la 0.30	Până la 0,10
petrol lampant	Până la 0,25	Până la 0,10
Condensat de gaz	Până la 0.30	Până la 0.30
Gaz diesel cu condensat	Până la 0,25	Până la 0,15
Un amestec de petrol și condensat de gaz	Până la 0,20	Până la 0,40
Combustibil diesel	Până la 0,20	Până la 0,08
Ulei	Până la 0,15	Până la 0,40
Combustibil	Până la 0,10	Până la 0.30

Notă: cu o creștere a vitezei vântului până la 8-10 m / s, rata de ardere a unui lichid combustibil crește cu 30-50%. Uleiul brut și combustibilul care conține apă de emulsie se pot arde la o viteză mai rapidă decât se indică în tabel.

Modificări și completări la Ghidul pentru stingerea uleiului și a produselor petroliere în rezervoare și ferme cisterne

(Scrisoare de informare GUGPS din data de 05.19.00 nr. 20 / 2.3 / 1863)

Tabelul 2.1. Intensități standard ale aprovizionării cu spumă medie pentru stingerea uleiului și a produselor petroliere incendii în rezervoare

Notă: Pentru uleiul cu impuritățile condensatului de gaz, precum și pentru produsele petroliere obținute din condensatul de gaz, este necesar să se determine intensitatea normativă în conformitate cu metodele actuale.

Tabelul 2.2.Intensitatea standard a multiplicității scăzute a spumei pentru stingerea uleiului și a produselor petroliere în rezervoare *

Nr. P / p	Tipul produsului petrolier	Rata de alimentare standard a agentului de spumare, l m 2 s
		Agenți de spumare fluoruți „non-formatori de film”		Agenți de spumare fluoro-sintetici „formatori de film”		Agenți de spumare pentru „formare de film” cu fluoroproteină
		la suprafață	în strat	la suprafață	în strat	la suprafață	în strat
1	Ulei și produse petroliere cu Тsp 28 ° С și mai jos	0,08	–	0,07	0,10	0,07	0,10
2	Ulei și produse petroliere cu un Tsp mai mare de 28 ° C	0,06	–	0,05	0,08	0,05	0,08
3	Condensat stabil de gaz	0,12	–	0,10	0,14	0,10	0,14

Indicatori cheie care caracterizează capacitățile tactice ale secțiilor de pompieri

Managerul de stingere a incendiilor nu trebuie să cunoască numai capacitățile unităților, ci și să poată determina principalii indicatori tactici:

zona de extincție posibilă cu spumă mecanică aer;
cantitatea posibilă de stingere cu spumă de multiplicitate medie, ținând cont de stocul de spumant disponibil pe mașină;
distanța limită pentru furnizarea mijloacelor de stingere.

Calculele sunt date conform Manualului capului unei stingeri de incendiu (RTP). Ivannikov V.P., Klyus P.P., 1987

Determinarea capabilităților tactice ale unității fără instalarea unui camion de pompieri în sursa de apă

1) Definiție formulă timp de lucru butoi de apă de la un camion cisternă:

t sclav \u003d (V c -N pV p) /N st · Q st · 60 (Min),

N p \u003dk· L / 20 \u003d 1.2L / 20 (PCS).,

unde: t sclav - timpul de lucru al trunchiurilor, min .;
V c - volumul de apă din rezervor, l;
N p - numărul de furtunuri în liniile principale și de lucru, buc .;
V p - volumul de apă într-un singur mânec, l (a se vedea anexa);
N st - numărul de trunchiuri de apă, buc .;
Q st - debitul de apă din trunchiuri, l / s (a se vedea apendicele);
k - coeficientul ținând cont de terenul neuniform ( k \u003d 1,2 - valoare standard),
L - distanța de la foc la camionul de pompieri (m).

În plus, vă atragem atenția asupra faptului că în directorul RTP Capacități tactice ale secțiilor de pompieri. Terebnev V.V., 2004 în secțiunea 17.1 este prezentată, exact aceeași formulă, dar cu un coeficient de 0,9: Trab \u003d (0,9Vc - Np · Vp) / Nst · Qst · 60 (min.)

2) Definiție formula pentru posibila stingere a zonei cu apa S T de la un camion cisternă:

S T \u003d (V c -N pV p) / J trt calcul 60 (m 2),

unde: J tr- intensitatea necesară a stingerii apei, l / s · m 2 (a se vedea apendicele);
t calcul \u003d 10 minute -timp estimativ de stingere.

3) Definiție formula de timp de funcționare a dozatoarelor de spumă de la un camion cisternă:

t sclav \u003d (V r-ra -N pV p) /N gps q qps 60 (Min),

unde: V r-ra - volumul soluției apoase a agentului de spumare obținut din rezervoarele de umplere ale camionului de pompieri, l;
N gps - numărul de GPS (SVP), buc;
Q gps - debitul unui agent de spumare de la GPS (SVP), l / s (a se vedea apendicele).

Pentru a determina volumul unei soluții apoase a unui agent de spumare, trebuie să știți câtă apă și un agent de spumare vor fi consumate.

K B \u003d 100 - С / С \u003d 100–6 / 6 \u003d 94/6 \u003d 15,7 - cantitatea de apă (l) la 1 litru de agent de spumare pentru prepararea unei soluții de 6% (pentru a obține 100 litri de soluție de 6%, 6 litri de spumant și 94 litri de apă).

Apoi, cantitatea reală de apă la 1 litru de agent de spumare este:

K f \u003d V c / V de ,

unde V c - volumul de apă din rezervorul camionului de pompieri, l;
V de - volumul agentului spumant din rezervor, l

dacă K f< К в, то V р-ра = V ц / К в + V ц (l) - apa este consumată complet și o parte din agentul de spumare rămâne.

dacă K f\u003e K in, atunci V r-pa \u003d V în · K în + V in (l) - agentul spumant este consumat complet și o parte din apă rămâne.

4) Determinarea posibilului formula pentru stingerea lichidelor inflamabile spumă mecanică cu aer:

S t \u003d (V r-ra -N pV p) / J trt calcul 60 (m 2)

unde: S t - zona de stingere, m 2;
J tr - intensitatea necesară a soluției PO pentru stingere, l / s · m 2;

La t aux ≤ 28 o C – J tr \u003d 0,08 l / s ∙ m 2, la t aux \u003e 28 cca C – J tr \u003d 0,05 l / s ∙ m 2.

t calcul \u003d 10 minute -timp estimativ de stingere.

5) Definiție formula de volum a spumei mecanice cu aerprimite de la AC:

V p \u003d V r-ra · K (L)

unde: V p - volum de spumă, l;
LA - multiplicitatea spumei;

6) Determinarea posibilului stingerea volumului de aer-mecanic spumă:

V t \u003d V p / K s (l, m 3),

unde: V t - volumul stingerii incendiului;
S = 2,5–3,5 - factorul de siguranță al spumei, luând în considerare distrugerea VMP din cauza expunerii la temperaturi ridicate și a altor factori.

Exemple de rezolvare a problemelor

Exemplul nr. 1 Determinați timpul de funcționare al doi arbori B cu un diametru al duzei de 13 mm la o presiune de 40 de metri, dacă un manșon d 77 mm este așezat înainte de ramificare, iar liniile de lucru constau din două manșe d 51 mm de la AC-40 (131) 137A.

Decizie:

t \u003d (V c -N p V p) /N st · Q st · 60 \u003d 2400 - (1 · 90 + 4 · 40) / 2 · 3,5 · 60 \u003d 4,8 min.

Exemplul nr. 2 Determinați timpul de funcționare al GPS-600, dacă presiunea la GPS-600 este de 60 m, iar linia de lucru constă din două brațe cu un diametru de 77 mm față de AC-40 (130) 63B.

Decizie:

K f \u003d V c / V c \u003d 2350/170 \u003d 13,8.

K f \u003d 13,8< К в = 15,7 pentru o soluție de 6%

V r-ra \u003d V c / K în + V c \u003d 2350 / 15,7 + 2350» 2500 l.

t \u003d (V r-ra -N pV p) /N gps · Q gps · 60 \u003d (2500 - 2 · 90) / 1 · 6 · 60 \u003d 6,4 min.

Exemplul nr. 3 Determinați zona posibilă pentru stingerea benzinei VMP cu multiplicitate medie de la AC-4-40 (Ural-23202).

Decizie:

1) Determinăm volumul unei soluții apoase a unui agent de spumare:

Spre f \u003d V c / V cu \u003d 4000/200 \u003d 20.

K f \u003d 20\u003e K b \u003d 15,7 pentru o soluție de 6%,

V r-ra \u003d V cu · K în + V cu \u003d 200 · 15,7 + 200 \u003d 3140 + 200 \u003d 3340 l.

2) Determinați zona posibilă de stingere:

S t \u003d V r-ra / J trt calcul · 60 \u003d 3340 / 0,08 · 10 · 60 \u003d 69,6 m 2.

Exemplul nr. 4 Determinați cantitatea posibilă de stingere a focului (localizare) a focului cu spumă de multiplicitate medie (K \u003d 100) din AC-40 (130) 63b (a se vedea exemplul nr. 2).

Decizie:

V P = V soluţie· K \u003d 2500 · 100 \u003d 250000 l \u003d 250 m 3.

Apoi cantitatea de stingere (localizare):

V T = V P/ K s \u003d 250/3 \u003d 83 m 3.

Determinarea capacităților tactice ale unității cu instalarea unui camion de pompieri într-o sursă de apă

Fig. 1. Schema de alimentare cu apă pentru pompare

*Distanța în mâneci (bucăți)*	*Distanța în metri*
*1) Determinarea distanței maxime de la locul focului la camionul de pompieri* N *Poartă* ( L *Poartă* ).

N mm ( L mm *) lucrul la pompare (lungimea etapei de pompare).*

N Sf

*4) Determinarea numărului total de motoare de pompieri pentru pompare* N *AUT*

*5) Determinarea distanței efective de la locul focului la camionul de pompieri* N f *Poartă* ( L f *Poartă* ).

H n \u003d 90 ÷ 100 m - presiunea la pompa de curent alternativ;
H dezvoltare \u003d 10 m - pierderi de presiune în conductele de ramificare și de lucru;
H Sf \u003d 35 ÷ 40 m - presiune în fața butoiului;
H în ≥ 10 m - presiunea la intrarea la pompa a următoarei etape de pompare;
Z m - cea mai mare altitudine (+) sau coborâre (-) a terenului (m),
Z Sf - înălțimea maximă a ascensiunii (+) sau coborârii (-) a trunchiurilor (m),
S - rezistența unui furtun de foc;
Q - debitul total al apei într-una din cele mai aglomerate linii (l / s),
L - distanța de la sursa de apă la locul focului (m),
N mâini - distanța de la sursa de apă la focul din brațe (buc.).

Exemplu: Pentru a stinge un incendiu, este necesar să se depună trei arbori B cu un diametru al duzei de 13 mm, o înălțime maximă de 10 m. 40 (130) pentru pomparea apei pentru stingerea unui incendiu.

Decizie:

1) Acceptăm metoda de transfer de la pompă la pompă de-a lungul unei linii de trunchi.

2) Determinați distanța maximă de la foc la camionul de pompieri din mâneci.

N GOAL \u003d / SQ 2 \u003d / 0,015 · 10,5 2 \u003d 21,1 \u003d 21.

3) Determinați distanța maximă dintre camioanele de pompieri care lucrează la pompare, la mâneci.

N MR \u003d / SQ 2 \u003d / 0,015 × 10,5 2 \u003d 41,1 \u003d 41.

4) Determinăm distanța de la sursa de apă la locul focului, ținând cont de topografie.

N P \u003d 1,2 · L / 20 \u003d 1,2 · 1500/20 \u003d 90 mâneci.

5) determinați numărul de etape de pompare

N STUP \u003d (N P - N GOAL) / N MR \u003d (90 - 21) / 41 \u003d 2 trepte

6) Determinăm numărul de autospeciale pentru pompare.

N AC \u003d N STUP + 1 \u003d 2 + 1 \u003d 3 camioane cisternă

7) Determinăm distanța reală față de camionul de pompieri, ținând cont de instalarea acestuia mai aproape de locul incendiului.

N GOAL f \u003d N P - N STUP · N MR \u003d 90 - 2 · 41 \u003d 8 mâneci.

Prin urmare, mașina cu plumb poate fi adusă mai aproape de locul focului.

Metodologia de calculare a numărului necesar de autospeciale pentru livrarea apei la locul de stingere a incendiilor

Dacă clădirea este inflamabilă, iar sursele de apă se află la o distanță foarte mare, atunci timpul necesar pentru amplasarea conductelor de furtun va fi prea mare, iar focul va fi trecător. În acest caz, este mai bine să aduci apă în cisterne cu organizarea paralelă a pompării. În fiecare caz specific, este necesară rezolvarea unei sarcini tactice, ținând cont de scala și durata posibilă a incendiului, distanța la sursele de apă, rata de concentrare a motoarelor de incendiu, vehiculelor cu furtun și alte caracteristici ale garnizoanei.

Formula de consum de apă AC

(min.) - timpul consumului de apă la locul de stingere a incendiilor;

L este distanța de la foc la sursa de apă (km);
1 - numărul minim de AC în rezervă (poate fi crescut);
Mișcarea în V - viteza medie a curentului alternativ (km / h);
W cis este volumul de apă din AC (l);
Q p - alimentarea medie cu apă de la pompa care umple curent alternativ sau fluxul de apă din turnul de incendiu instalat pe hidrantul de incendiu (l / s);
N CR - numărul dispozitivelor de alimentare cu apă la locul de stingere a incendiilor (buc.);
Q pr - debit total de apă de la dispozitivele de alimentare cu apă de la curent alternativ (l / s).

Fig. 2. Schema de aprovizionare cu apă prin metoda de transport cu autospeciale.

Alimentarea cu apă trebuie să fie neîntreruptă. Trebuie avut în vedere faptul că la sursele de apă este necesar (fără a eșua) crearea unui punct pentru umplerea cisternelor cu apă.

Exemplu. Determinați numărul de cisterne AC-40 (130) 63b pentru transportul apei dintr-un iaz situat la 2 km de șantier, dacă se vor stinge trei trunchiuri B cu diametrul duzei de 13 mm. Alimentarea cu tancurile este realizată de AC-40 (130) 63b, iar viteza medie a tancului este de 30 km / h.

Decizie:

1) Determinăm ora în care curentul alternativ urmează focul sau invers.

t SL \u003d L · 60 / V MOTIE \u003d 2 · 60/30 \u003d 4 min.

2) Determinați timpul de realimentare a rezervoarelor.

t ZAP \u003d V C / Q N · 60 \u003d 2350/40 · 60 \u003d 1 min.

3) Determinați timpul curgerii apei la locul de foc.

t RASH \u003d V C / N CT · Q CT · 60 \u003d 2350/3 · 3,5 · 60 \u003d 4 min.

4) Determinăm numărul de cisterne pentru transportul apei la foc.

N AC \u003d [(2t SL + t ZAP) / t RASX] + 1 \u003d [(2 · 4 + 1) / 4] + 1 \u003d 4 cisterne

Metodologia de calcul a alimentării cu apă la locul de stingere a incendiilor folosind sisteme hidraulice de ridicare

În prezența țărmurilor mlăștinoase sau dens supraîncărcate, precum și cu o distanță semnificativă față de suprafața apei (mai mult de 6,5-7 metri) care depășește adâncimea de aspirație a pompei de incendiu (mal înalt, abrupt, puțuri etc.), ar trebui utilizat un elevator hidraulic pentru aportul de apă G-600 și modificările acestuia.

1) Determinați cantitatea necesară de apă V Syst necesar pentru a porni sistemul de ascensoare:

V Syst = N R V R K ,

N R \u003d 1,2L + Z F) / 20 ,

unde N R- numărul furtunurilor din sistemul hidraulic de ridicare (buc.);
V R- volumul unui mânecă lung de 20 m (l);
K - un coeficient în funcție de numărul de ascensoare hidraulice dintr-un sistem care funcționează de la un motor de pompieri ( K \u003d 2 - 1 G-600, K =1,5 - 2 G-600);
L - distanța de la curent alternativ la sursa de apă (m);
Z F - înălțimea reală a creșterii apei (m).

După ce ați determinat cantitatea necesară de apă pentru a porni sistemul hidro-elevator, comparați rezultatul cu alimentarea cu apă din cisterna și identificați posibilitatea de a porni acest sistem în funcțiune.

2) Determinăm posibilitatea funcționării în comun a pompei de curent alternativ cu un sistem hidraulic de ridicare.

Și \u003dQ Syst/ Q N ,

Q Syst= N G (Q 1 + Q 2 ) ,

unde ȘI - factorul de utilizare a pompei;
Q Syst- debitul de apă cu un sistem hidraulic de ascensor (l / s);
Q N - furnizarea pompei de pompieri (l / s);
N G- numărul de ascensoare hidraulice din sistem (buc.);
Q 1 = 9,1 l / s - debitul de apă de lucru al unui elevator hidraulic;
Q 2 = 10 l / s - furnizarea unui elevator hidraulic.

La ȘI< 1 sistemul va funcționa când Și \u003d 0,65-0,7 va fi cea mai stabilă îmbinare și pompă.

Trebuie avut în vedere faptul că atunci când preiați apa de la adâncimi mari (18-20 m), este necesar să se creeze o presiune de 100 m pe pompă.În aceste condiții, fluxul de apă din sisteme va crește, iar debitul pompei va scădea față de normal și se poate dovedi că cantitatea de lucru iar debitele evacuate vor depăși debitul pompei. În aceste condiții, sistemul nu va funcționa.

3) Determinați înălțimea condiționată a creșterii apei Z Con pentru cazul în care lungimea furtunurilor ø77 mm depășește 30 m:

Z Con= Z F+ N R· h R (M)

unde N R- numărul de mâneci (buc.);

h R - pierderi de presiune suplimentare într-un singur manșon pe o secțiune a liniei de peste 30 m:

h R \u003d 7 m la Q \u003d 10,5 l / s, h R \u003d 4 m la Q \u003d 7 l / s, h R \u003d 2 m la Q \u003d 3,5 l / s.

Z F – înălțimea efectivă de la nivelul apei până la axa pompei sau gâtul rezervorului (m).

4) Determinați presiunea la AC a pompei:

Când apa este preluată de un elevator hidraulic G-600 și atunci când sunt acționate un anumit număr de arbori de apă, presiunea pe pompă (dacă lungimea furtunurilor cauciucate cu un diametru de 77 mm până la elevatorul hidraulic nu depășește 30 m) este determinată de tab. 1.

După ce am stabilit înălțimea condiționată a creșterii apei, găsim presiunea asupra pompei în același mod tab. 1 .

5) Definiți distanța de limitare L ETC pentru furnizarea agenților de stingere a incendiilor:

L ETC \u003d (N N - (N R± Z M± Z SF) / SQ 2 ) · 20 (M),

unde H N− presiunea pe pompa camionului de pompieri, m;
N R− presiunea la ramură (luată egală cu: N SF+ 10), m;
Z M − altitudine (+) sau coborâre (-) a terenului, m;
Z SF - înălțimea creșterii (+) sau coborârea (-) a trunchiurilor, m;
S - rezistența unei mânecile a liniei principale
Q - debitul total de la trunchiurile conectate la una dintre cele două linii ale trunchiului cele mai încărcate, l / s.

Tabelul 1.

Determinarea presiunii la pompă în timpul admisiei cu un elevator hidraulic G-600 și funcționarea arborelor conform schemelor de alimentare cu apă corespunzătoare pentru stingerea unui incendiu.

95 70 50 18 105 80 58 20 – 90 66 22 – 102 75 24 – – 85 26 – – 97

6) Determinați numărul total de mâneci din schema selectată:

N P \u003d N R. SIST + N LMR,

unde N R. SIST- numărul furtunurilor sistemului hidraulic de ridicare, buc;
N LMR- numărul de mânecile liniei principale de furtun, buc.

Exemple de rezolvare a problemelor folosind sisteme hidro-elevatoare

Exemplu. Pentru stingerea unui incendiu, este necesar să se depună două butoaie, respectiv, la primul și al doilea etaj al unei clădiri rezidențiale. Distanța de la foc la cisternă AC-40 (130) 63b, montată pe o sursă de apă, 240 m, terenul este de 10 m. Intrarea rezervorului la sursa de apă este posibilă la o distanță de 50 m, înălțimea creșterii apei este de 10 m. Determinați posibilitatea admisiei de apă de cisternă și aprovizionându-l către trunchiuri pentru a stinge focul.

Decizie:

Fig. 3 Schema de admisie a apei folosind un elevator hidraulic G-600

2) Determinați numărul de furtunuri amplasate la elevatorul hidraulic G - 600, ținând cont de rugozitatea terenului.

N P \u003d 1,2 · (L + Z Ф) / 20 \u003d 1,2 · (50 + 10) / 20 \u003d 3,6 \u003d 4

Acceptăm patru brațe de la AC la G - 600 și patru brațe de la G - 600 la AC.

3) Determinați cantitatea de apă necesară pentru a rula sistemul de ascensoare.

V SIST \u003d N P · V P · K \u003d 8 · 90 · 2 \u003d 1440 l< V Ц = 2350 л

Prin urmare, există suficientă apă pentru a porni sistemul de ascensoare.

4) Determinăm posibilitatea funcționării în comun a sistemului hidraulic de ridicare și a pompei de camion rezervor.

Și \u003d Q SIST / Q N \u003d N G (Q 1 + Q 2) / Q N \u003d 1 · (9,1 + 10) / 40 \u003d 0,47< 1

Funcționarea sistemului hidraulic de ridicare și a pompei de camion rezervor va fi stabilă.

5) Determinați presiunea necesară la pompă pentru aportul de apă din rezervor folosind un elevator hidraulic G - 600.

Deoarece lungimea furtunurilor până la G - 600 depășește 30 m, mai întâi determinăm înălțimea condiționată a creșterii apei: Z

Există un amestec vapori-aer deasupra suprafeței unui lichid sau solid la orice temperatură, a cărui presiune în echilibru este determinată de presiunea vaporilor saturate sau de concentrația acestora. Odată cu creșterea temperaturii, presiunea vaporilor saturați crește, dar exponențial (ecuația Clapeyron-Clausis):

unde P n „este presiunea de vapori saturată, Pa; Q „C11 - căldură de vaporizare, kJ / mol; T - temperatura fluidului, K.

Pentru orice lichid, există un interval de temperatură în care concentrația de vapori saturați deasupra oglinzii (suprafața lichidului) va fi în regiunea de aprindere, adică. NKPV

Pentru a crea vapori NKPV este suficient să se încălzească până la o temperatură egală cu NTPV, nu tot lichidul, ci doar stratul său de suprafață.

În prezența unei surse de aprindere, un astfel de amestec va fi capabil de aprindere. În practică, termenii „punct flash” și „punct flash” sunt mai des folosiți.

Punctul de aprindere - temperatura minimă a unui lichid la care se formează o concentrație de vapori deasupra suprafeței sale care este capabilă să se aprindă dintr-o sursă de aprindere, cu toate acestea, rata de generare a vaporilor este insuficientă pentru a menține arderea.

Astfel, atât la punctul de aprindere, cât și la limita de temperatură inferioară a aprinderii de deasupra suprafeței lichidului, se formează o limită de concentrație mai mică de aprindere, cu toate acestea, în ultimul caz, LEL este creat de vaporii saturați. Prin urmare, punctul de bliț este întotdeauna ușor mai mare decât VTP. Deși la punctul de aprindere există o aprindere de vapori pe termen scurt, incapabilă să se transfere la o combustie stabilă a lichidului, cu toate acestea, în anumite condiții, blițul poate provoca un incendiu.

Punctul de aprindere este luat ca bază pentru clasificarea lichidelor în lichide inflamabile (LV) și lichide combustibile (GF). Lichidele inflamabile includ lichide care au un punct de aprindere într-un vas închis de 61 ° C sau mai mic, și lichide combustibile cu un punct de aprindere mai mare de 61 ° C.

Punctul de bliț este determinat experimental în dispozitive de tip deschis și închis. În vasele închise, punctul de aprindere este întotdeauna mai mic decât în \u200b\u200bvasele deschise, deoarece în acest caz vaporii lichizi se pot difuza în atmosferă și este necesară o temperatură mai mare pentru a crea o concentrație combustibilă deasupra suprafeței.

In masa. 2.4 arată punctul de aprindere al unor lichide detectate de dispozitivele de tip deschis și închis.

Tabelul 2.4

Punctul de aprindere a diferitelor tipuri de lichid cu diferite metode de determinare

Temperatura de aprindere - temperatura minimă a lichidului la care se stabilește arderea staționară după aprinderea vaporilor de la sursa de aprindere.

În lichidele inflamabile, punctul de bliț este cu 1-5 ° mai mare decât punctul de bliț, iar punctul de bliț mai mic, cu atât este mai mică diferența dintre punctul de bliț și punctul de bliț.

În lichidele inflamabile cu un punct de aprindere ridicat, diferența dintre aceste temperaturi ajunge la 25-35 °. Există o corelație între punctul de aprindere într-un creuzet închis și limita inferioară de temperatură de aprindere, descrisă de formulă

Această relație este valabilă la Г (.

Dependența semnificativă a temperaturilor de aprindere și aprindere de condițiile experimentale determină anumite dificultăți în crearea unei metode de calcul pentru estimarea mărimii acestora. Una dintre cele mai frecvente dintre ele este metoda semi-empirică propusă de V. I. Blinov:

unde G sun - punct de aprindere (aprindere), K; R np - presiunea parțială a vaporilor lichizi saturați la punctul de aprindere (aprindere), Pa; D () - coeficientul de difuzie al vaporilor lichizi, s / m 2; b - numărul de molecule de oxigen necesare pentru oxidarea completă a unei molecule de combustibil; IN - constanta metodei de determinare.

Când se calculează punctul de aprindere într-un vas închis, se recomandă să se ia ÎN \u003d 28, într-un vas deschis ÎN \u003d 45; pentru a calcula temperatura de aprindere ÎN = 53.

Limitele de temperatură la aprindere pot fi calculate:

Pe baza punctelor de fierbere cunoscute

unde ^ n (c) "7 / ip - respectiv, temperatura inferioară (superioară) a temperaturii de aprindere și a punctului de fierbere, ° С; k, eu - parametrii ale căror valori depind de tipul de lichid inflamabil;

Conform valorilor cunoscute ale limitelor de concentrare. Pentru a face acest lucru, mai întâi determinați concentrația de vapori saturați deasupra suprafeței lichidului

unde (p p este concentrația de vapori saturați, %; R n p este presiunea de vapori, Pa; P 0 - presiune externă (atmosferică), Pa.

Din formula (2.41) rezultă

După ce am stabilit presiunea de vapori saturată în funcție de valoarea limită de aprindere inferioară (superioară), găsim temperatura la care este atinsă această presiune. Este limita inferioară de temperatură (superioară) a aprinderii.

Prin formula (2.41), se poate rezolva și problema inversă: calculați limitele de concentrație ale aprinderii din valorile cunoscute ale limitelor de temperatură.

Proprietatea flăcării spre propagarea spontană este observată nu numai în timpul arderii amestecurilor de gaze combustibile cu un agent oxidant, ci și la arderea lichidelorși solide. Sub expunerea locală la o sursă de căldură, de exemplu, o flacără deschisă, lichidul se va încălzi, rata de evaporare va crește, iar când suprafața lichidului atinge temperatura de aprindere, amestecul vapori-aer se aprinde în locul expunerii la sursa de căldură, se stabilește o flacără stabilă, care apoi se răspândește cu o anumită viteză peste suprafață și partea rece. lichide.

Care este forța motrice din spatele răspândirii procesului de ardere, care este mecanismul său?

Propagarea flăcării pe suprafața lichidului are loc ca urmare a transferului de căldură datorită radiației, convecției și conductivității termice moleculare din zona flăcării până la suprafața oglinzii lichidului.

Conform conceptelor moderne, principala forță motrice din spatele răspândirii procesului de ardere este radiația de căldură din flacără. Flăcările, având o temperatură ridicată (mai mult de 1000 ° C), sunt capabile, după cum se știe, să radiaze energie termică. Conform legii Stefan-Boltzmann, intensitatea fluxului de căldură radiant emis de un corp încălzit este determinată de relația

unde eu sunt - intensitatea fluxului de căldură radiant, kW / m2; 8 0 - gradul de negru al corpului (flacără) (e 0 \u003d 0,75-H, 0); a \u003d \u003d 5,7 10 11 kJ / (m 2 s K 4) - constanta Stefan-Boltzmann; G g - temperatura corpului (flacără), K; G 0 - temperatura, K.

Căldura, radiată în toate direcțiile, intră parțial în părțile suprafeței lichide care nu sunt încă luminate, încălzindu-le. Odată cu creșterea temperaturii stratului de suprafață pe zona încălzită, procesul de evaporare a lichidului se intensifică și se formează un amestec vapori-aer. Imediat ce concentrația de vapori lichizi depășește NKVP, aceasta se va aprinde din flacără. Atunci această porțiune a suprafeței lichidului începe să se încălzească intens porțiunea vecină a suprafeței lichidului etc. Viteza de propagare a flăcării prin lichid depinde de viteza de încălzire a suprafeței lichidului de fluxul de căldură radiant din flacără, adică. asupra vitezei de formare a unui amestec combustibil vapori-aer deasupra suprafeței lichidului, care, la rândul său, depinde de natura lichidului și de temperatura inițială.

Fiecare tip de lichid are propria căldură de vaporizare și punct de aprindere. Cu cât valorile lor sunt mai mari, cu atât este mai mare necesarul de încălzire înainte de formarea unui amestec combustibil vapori-aer și, prin urmare, viteza de propagare a flăcării este mai mică. Odată cu creșterea greutății moleculare a unei substanțe din aceeași serie omologă, presiunea vaporilor elastici scade, căldura de evaporare și punctul de aprindere cresc, iar viteza de propagare a flăcării scade în consecință.

O creștere a temperaturii lichidului crește rata de propagare a flăcării, deoarece timpul necesar pentru încălzirea lichidului până la punctul de aprindere din fața zonei de ardere scade.

În timpul unui focar, viteza de propagare a flăcării printr-o oglindă lichidă (în sens fizic) va fi egală cu viteza de propagare a flăcării printr-un amestec vapori-aer dintr-o compoziție apropiată de LEL, adică. 4-5 cm / s. Cu o creștere a temperaturii inițiale a lichidului peste punctul de aprindere, viteza de propagare a flăcării va depinde (în mod similar vitezei de propagare a flăcării) de compoziția amestecului combustibil. Într-adevăr, pe măsură ce temperatura lichidului crește peste punctul de aprindere, concentrația amestecului vapori-aer deasupra suprafeței oglinzii va crește de la NKVP la 100% (punctul de fierbere).

Prin urmare, inițial, odată cu creșterea temperaturii lichidului de la punctul de aprindere la temperatura la care se formează vapori saturați deasupra suprafeței cu o concentrație egală cu stoechiometric (mai precis, puțin mai mare decât stoechiometric), viteza de propagare a flăcării va crește. În vasele închise, cu o creștere suplimentară a temperaturii lichidului, rata de propagare a flăcării începe să scadă, până la o viteză corespunzătoare limitei de temperatură superioară de aprindere, la care propagarea flăcării, dar amestecul vapori-aer va deveni imposibilă din cauza lipsei de oxigen în amestecul vapori-aer de deasupra suprafeței lichidului. Deasupra suprafeței unui rezervor deschis, concentrația de vapori la diferite niveluri va fi diferită: va fi maximă la suprafață și va corespunde concentrației de aburi saturate la o temperatură dată, pe măsură ce distanța de la suprafață crește, concentrația va scădea treptat datorită difuziei convective și moleculare.

La o temperatură a lichidului aproape de punctul de aprindere, viteza de propagare a flăcării pe suprafața lichidului va fi egală cu viteza de propagare a acestuia prin amestecul de vapori în aer la LEL, adică. 3-4 cm / s. În acest caz, partea frontală a flăcării va fi amplasată la suprafața lichidului. Cu o creștere suplimentară a temperaturii inițiale a lichidului, viteza de propagare a flăcării va crește similar cu creșterea vitezei normale de propagare a flăcării prin amestecul vapori-aer cu o creștere a concentrației sale. La viteză maximă, flacăra se va propaga prin amestec cu o concentrație apropiată de stoechiometric. În consecință, cu o creștere a temperaturii inițiale a lichidului peste Г sth, viteza de propagare a flăcării va rămâne constantă egală cu valoarea maximă a vitezei de propagare a arderii peste amestecul stoechiometric sau puțin mai mare (Fig. 2.5). Prin urmare,

Fig. 25.

1 - arderea lichidului într-un recipient închis; 2 - arderea lichidului într-un recipient deschis cu modificarea temperaturii inițiale a lichidului într-un rezervor deschis într-un interval larg de temperatură (până la punctul de fierbere), viteza de propagare a flăcării va varia de la câțiva milimetri la 3-4 m / s.

La viteză maximă, flacăra se va propaga prin amestec cu o concentrație apropiată de stoechiometric. Odată cu creșterea temperaturii lichidului peste Г stx, distanța deasupra lichidului la care se formează concentrația stoechiometrică va crește, iar viteza de propagare a flăcării va rămâne aceeași (vezi Fig. 2.5). Această situație ar trebui să fie mereu amintită, atât la organizarea lucrărilor preventive, cât și la combaterea incendiilor, când, de exemplu, poate exista un pericol de scurgeri de aer într-un container închis - depresurizarea acestuia.

După aprinderea lichidului și răspândirea flăcării, dar suprafața sa este stabilită modul de difuzie al arderii salecare se caracterizează prin masă specifică W rM și liniar W v jl viteze.

Viteza masă specifică este masa unei substanțe care se estompează dintr-o zonă unitară a oglinzii unui lichid pe unitatea de timp (kg / (m 2 * s)).

Viteza liniară - distanța cu care se mișcă nivelul oglinzii lichide pe unitatea de timp datorită arderii sale (m / s).

Masa și ratele de ardere liniare sunt interconectate prin densitatea fluidului p:

După aprinderea lichidului, temperatura suprafeței sale crește de la temperatura de aprindere la fierbere și se formează un strat încălzit. În această perioadă, rata de ardere a lichidului crește treptat, înălțimea flăcării crește, în funcție de diametrul rezervorului și de tipul de lichid combustibil. După 1-10 minute de ardere, procesul se stabilizează: rata de ardere și dimensiunea flăcării rămân neschimbate în viitor.

Înălțimea și forma flăcării în timpul arderii prin difuzie a lichidului și a gazului respectă aceleași legi, deoarece în ambele cazuri procesul de ardere este determinat de difuzarea reciprocă a combustibilului și a agentului oxidant. Cu toate acestea, dacă în timpul arderii difuze a gazelor viteza fluxului de gaz nu depinde de procesele care au loc în flacără, atunci în timpul combustiei unui lichid se stabilește o anumită rată de ardere, care depinde atât de parametrii termodinamici ai lichidului, cât și de condițiile de difuzie ale oxigenului și ale vaporilor de aer.

Între zona de ardere și suprafața lichidului se stabilește un anumit transfer de căldură și masă (Fig. 2.6). O parte din fluxul de căldură care intră pe suprafața lichidului q 0y cheltuit la încălzirea sa până la punctul de fierbere q ucn. De asemenea, cald q CT pentru a încălzi fluidul provine din flacără prin pereții rezervorului datorită conductivității termice. Cu un diametru suficient de mare de q CT poate fi neglijat atunci q () \u003d K „n +

Este evident că

unde c este capacitatea de căldură a lichidului, kJJkg-K); p este densitatea lichidului, kg / m 3; W nc - rata de creștere a stratului încălzit, m / s; W Jl - viteza de ardere liniară, m / s; 0 și SP - căldură de vaporizare, kJ / kg; G bale - punctul de fierbere al lichidului, K.

Fig. 2.6.

G () este temperatura inițială; G bale - punct de fierbere;

T g - temperatura de ardere; q KUW q Jl - respectiv fluxuri de căldură convective și radiante; q 0 - fluxul de căldură la suprafața lichidului

Din formula (2.45) rezultă că intensitatea fluxului de căldură din zona de flacără determină o anumită rată de alimentare cu această zonă, a cărei interacțiune chimică cu agentul oxidant, la rândul său, afectează valoarea # 0. Acesta este ce relația de masăși transferul de căldură al zonei de flacără și faza condensată în timpul arderii lichidelor și solidelor.

Estimarea fracției de căldură din căldura totală în timpul arderii unui lichid, care este cheltuit la pregătirea sa pentru ardere q 0, poate fi efectuat în secvența următoare.

Luând pentru simplitate W rjl \u003d W nx, obținem

Rata de eliberare a căldurii pe unitatea de suprafață a unei oglinzi lichide (căldură specifică focului) q ll7K) poate fi determinată de formulă

unde Q H este valoarea calorică netă a unei substanțe, kJ / kg; P p - coeficientul de completare a combustiei.

Apoi, luând în considerare starea (2.44) și împărțind expresia (2.45) la formula (2.46), obținem

Calculele arată că aproximativ 2% din căldura totală generată în timpul arderii lichide este cheltuită pentru formarea și livrarea vaporilor lichizi în zona de ardere. Când procesul de ardere este stabilit, temperatura suprafeței lichidului crește până la punctul de fierbere, care rămâne ulterior neschimbat. Această afirmație se aplică unui fluid individual. Dacă luăm în considerare amestecurile de lichide având puncte de fierbere diferite, atunci prima ieșire este fracțiunile de fierbere, apoi fierberea din ce în ce mai mult.

Rata de ardere este afectată în mod semnificativ de încălzirea lichidului în profunzime ca urmare a transferului de căldură dintr-un flux radiant încălzit q 0 suprafața lichidului în adâncurile sale. Acest transfer de căldură se datorează conductivitate termică și convenţie.

Încălzirea cu lichid datorită conductivității termice poate fi reprezentată de o dependență exponențială a formei

unde T x - temperatura stratului lichid la adâncime x LA; G bale - temperatura suprafeței (punctul de fierbere), K; k - coeficient de proporționalitate, m -1.

Acest tip de câmp de temperatură se numește distribuția temperaturii de primul fel (Fig. 2.7).

Convenția laminară apare ca urmare a temperaturii diferite a lichidului la pereții rezervorului și în centrul acestuia, precum și datorită distilării fracționate în stratul superior în timpul arderii amestecului.

Transferul suplimentar de căldură de la pereții încălziți ai rezervorului la lichid duce la încălzirea straturilor sale la pereți la o temperatură mai ridicată decât în \u200b\u200bcentru. Se ridică un lichid încălzit la pereți (sau chiar bule de abur dacă este încălzit la pereții deasupra punctului de fierbere), ceea ce contribuie la amestecarea intensivă și la încălzirea rapidă a lichidului la adâncimi mari. Asa numitul stratul homotermic acestea. un strat cu o temperatură aproape constantă, a cărui grosime crește în timpul arderii. Acest câmp de temperatură se numește distribuția temperaturii de al doilea fel.

Fig. 2.7.

1 - distribuția temperaturii de primul tip; 2 - distribuția temperaturii de al doilea fel

Formarea unui strat homotermic este de asemenea posibilă ca urmare a distilării fracționate a straturilor de suprafață ale unui amestec de lichide cu puncte de fierbere diferite. Pe măsură ce astfel de lichide se ard, stratul aproape de suprafață este îmbogățit cu fracții mai dense de fierbere înaltă, care cad, contribuind la încălzirea cea mai convectivă a lichidului.

S-a stabilit că cu cât punctul de fierbere al unui lichid (motorină, ulei transformator) este mai scăzut, cu atât heterul este mai dificil să formeze un strat homotermic. Când ard, temperatura pereților rezervorului depășește rar punctul de fierbere. Cu toate acestea, în timpul arderii produselor petroliere cu fierbere mare, probabilitatea formării unui strat omoterm este destul de mare. Când pereții rezervorului sunt încălziți la 100 ° C și mai sus, se formează bule de vapori de apă, care, grăbindu-se, provoacă mișcare intensivă a întregului lichid și încălzire rapidă în profunzime. Dependența grosimii stratului homoterm de timpul de ardere este descrisă de relație

unde x - grosimea stratului homotermic la un moment dat în timpul arderii, m; x CR - grosimea maximă a stratului homoterm, m; t este timpul socotit din momentul în care începe formarea stratului, s; p este coeficientul, s -1.

Posibilitatea formării unui strat omoterm suficient de gros în timpul arderii produselor petroliere umede este plină de fierberea și evacuarea lichidului.

Viteza de ardere depinde semnificativ de tipul de lichid, temperatura inițială, umiditatea și concentrația de oxigen din atmosferă.

Din ecuația (2.45), luând în considerare expresia (2.44), putem determina rata de ardere a masei:

Din formula (2.50) este evident că viteza de ardere este influențată de intensitatea fluxului de căldură care vine de la flacără la oglinda lichidă și de parametrii termofizici ai combustibilului: punctul de fierbere, capacitatea de căldură și căldura de evaporare.

De la masă. 2.5 este evident că există o anumită corespondență între rata de ardere și costul căldurii pentru încălzire și evaporarea lichidului. Astfel, în seria de benzenexilen gliceroli, cu o creștere a costului de căldură pentru încălzire și evaporare, rata de ardere scade. Cu toate acestea, la trecerea de la benzen în dietil eter, consumul de căldură scade. Această discrepanță aparentă se datorează diferenței de intensitate a fluxurilor de căldură de la plumb la suprafața lichidului. Fluxul radiant este suficient de mare pentru flacăra fumătoare a benzenului și mic pentru flacăra relativ transparentă a eterului dietilic. De regulă, raportul dintre ratele de ardere ale lichidelor cu cea mai rapidă ardere și cele mai arzătoare este destul de mic și se ridică la 3,0-4,5.

Tabelul 25

Dependența ratei de ardere de consumul de căldură pentru încălzire și evaporare

Din expresia (2.50) rezultă că, odată cu creșterea în 0, rata de ardere crește, deoarece consumul de căldură pentru încălzirea lichidului până la punctul de fierbere scade.

Conținutul de umiditate din amestec scade rata de ardere a lichidului, în primul rând, datorită consumului suplimentar de căldură pentru evaporarea sa și, în al doilea rând, ca urmare a efectului flegmatizant al vaporilor de apă în zona gazelor. Acesta din urmă duce la scăderea temperaturii flăcării și, prin urmare, conform formulei (2.43), emisivitatea acesteia scade și ea. Strict vorbind, rata de ardere a unui lichid umed (lichid care conține apă) nu este constantă, crește sau scade în timpul combustiei, în funcție de punctul de fierbere al lichidului.

Combustibilul umed poate fi reprezentat ca un amestec de două lichide: combustibil + apă, în timpul căruia se produce combustia acestora distilație fracțională. Dacă punctul de fierbere al unui lichid combustibil este mai mic decât punctul de fierbere al apei (100 ° C), atunci combustibilul se arde predominant, amestecul este îmbogățit cu apă, rata de ardere scade și, în cele din urmă, arderea se oprește. Dacă punctul de fierbere al lichidului este mai mare de 100 ° C, atunci, dimpotrivă, mai întâi umiditatea se evaporă predominant și concentrația sa scade. Ca urmare, rata de ardere a lichidului crește, până la rata de ardere a produsului pur.

De regulă, odată cu creșterea vitezei vântului, rata de ardere a lichidului crește. Vântul intensifică procesul de amestecare a combustibilului cu un agent oxidant, crescând astfel temperatura flăcării (tabelul 2.6) și apropiind flacara de suprafața de ardere.

Tabelul 2.6

Efectul vitezei vântului asupra temperaturii flăcării

Toate acestea cresc intensitatea fluxului de căldură care intră în încălzirea și evaporarea lichidului, prin urmare, duce la o creștere a vitezei de ardere. La o viteză mai mare a vântului, flacăra se poate sparge, ceea ce va duce la încetarea combustiei. Deci, de exemplu, atunci când kerosenul a fost ars într-un rezervor cu un diametru de 3 m, a avut loc o defecțiune a flăcării la viteza vântului de 22 m / s.

Majoritatea lichidelor nu pot arde într-o atmosferă cu un conținut de oxigen mai mic de 15%. Odată cu creșterea concentrației de oxigen peste această limită, rata de ardere crește. Într-o atmosferă îmbogățită semnificativ cu oxigen, arderea lichidului continuă cu eliberarea unei cantități mari de funingine în flacără și se observă fierberea intensă a fazei lichide. Pentru lichidele multicomponent (benzină, kerosen, etc.), temperatura suprafeței crește odată cu creșterea conținutului de oxigen în mediu.

Creșterea vitezei de ardere și a temperaturii de suprafață a lichidului cu creșterea concentrației de oxigen în atmosferă se datorează creșterii emisivității flăcării ca urmare a creșterii temperaturii de ardere și a unui conținut ridicat de funingine în ea.

Rata de ardere se modifică semnificativ și odată cu scăderea nivelului lichidului combustibil din rezervor: există o scădere a vitezei de ardere, până la încetarea combustiei. Deoarece furnizarea de oxigen din aer în mediu în rezervor este dificilă, distanța crește pe măsură ce nivelul lichidului scade h np între zona de flacără și suprafața de ardere (Fig. 2.8). Fluxul radiant către oglinda lichidă scade și, prin urmare, rata de ardere scade, până la atenuare. La arderea lichidelor în rezervoare cu diametrul mare, adâncimea maximă / g ol la care se produce atenuarea combustiei este foarte mare. Deci, pentru un rezervor cu un diametru de 5 m, acesta este de 11 m, și cu un diametru de Im - aproximativ 35 m.

Clădiri administrative 1,0 ÷ 1,5

Biblioteci, depozite de cărți, arhive 0,5 ÷ 1,0

Întreprinderi pentru prelucrarea lemnului:

Gatere pentru ferăstrău (clădirile I, II, III grad de rezistență la foc) 1,0 ÷ 3,0

La fel (clădiri de gradul IV și V de rezistență la foc 2.0 ÷ 5.0

Uscătoare 2,0 ÷ 2,5

Magazine de recoltare 1,0 ÷ 1,5

Producție de placaj 0,8 ÷ 1,5

spații ale altor ateliere 0,8 ÷ 1,0

Clădiri rezidențiale 0,5 ÷ 0,8

Coridoare și galerii 4.0 ÷ 5.0

Construcții prin cablu (arderea cablurilor). 0,8 ÷ 1,1

Păduri (viteza vântului 7+ 10 m / s și umiditatea 40%):

Spada de pin Rada la 1,4

Elnik-dolgomoshnik și ecologic până la 4.2

Pădure de pin verde (boabe) până la 14,2

Pădure de pin alb-bor-alb până la 18,0

vegetație, pădure, pădure,

arbore în timpul incendiilor de cai și viteza vântului, m / s:

{!LANG-6962012f5444e9a33e64c7ae644fd3b0!}

{!LANG-3d272dda459504ed7d917c55dd906efc!}

{!LANG-167437d2919628e53e306ebcfd0efc36!}

{!LANG-921186d72e1bdd8e0c73bf7eb59a6b67!}

{!LANG-47fae72292111a932b7d9a29a42ac0ab!}

{!LANG-a7c6b5d2b8f7698e5ed9fa205d77e868!}

{!LANG-62122d190f848879f32fd06b06e65a93!}

{!LANG-b2e7316bcb67cd8891234f0e791db13d!}

{!LANG-df6a311eaef35e5c3d5b2691e27c0a7f!}

{!LANG-684f164bd7b2f7190f0487b4579e2c2a!}

{!LANG-572fe0a94bd1042693847ba185798490!}

{!LANG-bb23b76d0edb46e500eee67f6ee0856b!}

{!LANG-baa568616aa91395755399f3d068a0cc!}

{!LANG-d30fadd81cacf8f79a68ed0dc0e82eaf!}

{!LANG-cfc07f4de868d4394a60c0c07739bf70!}

{!LANG-a0fcd71565d841fea72e1458cf128443!}

{!LANG-67a04edabc04452d3a384859cd9df0ce!}

{!LANG-7e21fbc7779addc84be485f5802723f1!}

{!LANG-117a0b4688e4ec7e1b01c523d3ee723a!}

{!LANG-c5828d73b3b30c83f52c34aa1bd91b49!}

{!LANG-83e57b8895d37cf490a5113b89aa9d6d!}

{!LANG-d0a92bb2cb4cbee326c541a688485557!}

{!LANG-fccb556836e33a0a4cb4b1af267835c1!}	{!LANG-bb4b9d219542a6d42cdd9ea487b0a364!}
{!LANG-e200354b73661ab7fa05893a777dd5d5!}	{!LANG-bb4b9d219542a6d42cdd9ea487b0a364!}
{!LANG-debddf504dbcd34c40510c7b610875e0!}	{!LANG-eb4c3892d6408c669b92cb5242400ee8!}
{!LANG-78a45bac58597d615745817be293704f!}
{!LANG-ba966718f7cfe1a71a9ec05b0fe6d4bf!}	{!LANG-c4d5357e8c9e40d1d3010d107cc0b68e!}
{!LANG-5ee52e7a426a30cf96144d6d02a9d24c!}	{!LANG-f4f12324983e5eacb57f3eb08475fdf9!}
{!LANG-8cb8fb27234d646f4e7852a0a12cb711!}
{!LANG-5a9c6ef696456c1d6405a4c1efded800!}	{!LANG-4260e71eddcef509236cec002d37b3ce!}
{!LANG-3ce5d5e73ccd439f5eb917e0561a0e5a!}
{!LANG-c8444b0d3ba889024387e49db34d03b6!}	4,0
{!LANG-c439944f4d1028db8c14fd972c6b53b7!}	2,3
{!LANG-96ccd2e9c103bf38b999f9f44ca44bc5!}	1.6
{!LANG-2fe359e58730ddbe3f909424364a6e9f!}	1,2
{!LANG-9f7aa56b70348bdd162ccdb6993d534b!}	1.0
{!LANG-52482d708489cb72d0cf36067ed12cdb!}
{!LANG-ac86525155e7f213a2f2070b00318533!}	{!LANG-59019cbccedd498d054f0be71de121ae!}
{!LANG-c12c71d1a6e34c25289d4ef30c8e447c!}	{!LANG-551fa91dbcfa0c2f90f30f07da470f6a!}
{!LANG-61e008011d5edcf03cc017d9c323d931!}	{!LANG-f41433439521cf707ab742837fdc259a!}
{!LANG-6f6ec914d0c4ae608e89e6fa6e2df111!}
{!LANG-40b97bde919fa260fc0bdeca5a0deaf4!}
{!LANG-918c2f262a51a3d07b6de190db0e7500!}	{!LANG-71c3e7fed218a0110b2b737c056243d9!}
{!LANG-381d884f5037a323311fe28e568151d3!}	{!LANG-c767eae0823154cbefc6a96c6fe17e5d!}
{!LANG-9f13506a11a0f52b4dd1238cc686e21d!}	{!LANG-12b025bc11dfebd006aac52b6e2bc59e!}
{!LANG-ae1c571b86c59ea323624180d657dac6!}
{!LANG-4e032d278a61ae4bc74c8d91d4332330!}
{!LANG-87f6e8514d35446fde334d1465008e15!}	{!LANG-f3698437486283464bfefc25fc4ed090!}
{!LANG-775eee1c3246c13eaa9d5655983a8f9d!}
{!LANG-f6a1a9841840000924b2b43d195ae3fc!}	{!LANG-f7a64b22c403e1ceb6cd306c3c906cb3!}
{!LANG-5a7e05c6b5ec59ea10e5e9d09cc5d159!}	{!LANG-bbe31e9f865cccb2de76da13fbbc8d97!}
{!LANG-b0b957ddc72ab9ff5428fdf3011ab26c!}
{!LANG-07187d15a7607c27a8be7cbbe29c4eb1!}	{!LANG-f07af6d810f256c1237bc7a8f1b90e99!}
{!LANG-5070f031c3c77b58b2c17f60b58c1f1a!}	{!LANG-2fe2b0d25bc714bd51c9623e030890b1!}
{!LANG-e2595ed6e961e8dd94ff33389ea0224a!}
{!LANG-4467dfacf4736f36cdc769d6e1559ef1!}	{!LANG-1b0b9eb0a9f93aff3233145a0174aa60!}
{!LANG-e2a14bd8c51c38c689ac48243c291f56!}	{!LANG-e2a14bd8c51c38c689ac48243c291f56!}
{!LANG-15a0b7f0ca386050dbd9dba08c8c9606!}	{!LANG-0acd0d29212ef787c4943fc0d68c6867!}
{!LANG-2c9e57ef0d25b586cd1a9c49f5a02600!}
{!LANG-bb86eb812cdf278ce7bc18a726f01bf6!}	{!LANG-f4f12324983e5eacb57f3eb08475fdf9!}
{!LANG-6bb5d8b3c4e65bf52779d422bf14ed6c!}	{!LANG-0c30c11e8b4d3bc0587518190e2f41a8!}

{!LANG-92e7a5ab306b12503e90bda9ecc74380!}

{!LANG-2254433e3a5588bb2395201d25420e76!}

{!LANG-36310d2fb5aab47da4c63cf17f4fcc99!}

{!LANG-05b01d8ecfe0390bd0dda303d31461cc!}

{!LANG-06478d91dff709957b0ba7f89103512a!}

{!LANG-210313acffcd55793ff37efe0746b856!}

{!LANG-37f7af29791f4acb5e865d3022f0549f!}

{!LANG-250379e9b0630f9ff1e583a5c041428c!}

{!LANG-6482045ed2b10535b1fc3b1caa44fbb8!}

{!LANG-6c06a11e9fb9f4ed28d4e2b3983dc33d!}

{!LANG-a1a326f84fcd8b7fdb16692089706692!}

{!LANG-c881555bc94ce762e64b6915881c7782!}

{!LANG-05b01d8ecfe0390bd0dda303d31461cc!}

{!LANG-06478d91dff709957b0ba7f89103512a!}

{!LANG-5d964f49853da9e39ed4e85f54083a8f!}

{!LANG-e0f1fcd5c75d41429525de0dc409fb81!}

{!LANG-bc64caf7af5bf85d910c7092141b9590!}

{!LANG-4c821c933b68347da8b0dac8873ee562!}

{!LANG-05ba0005821ac0d8ae474cb812b64eef!}

{!LANG-ff200fc0a1e100ac00801c59760b51f1!}

{!LANG-1f527789c76b53950e8a6ec872c85f2d!}

{!LANG-35f9faf6e18133b0bb7b1ddf3dd5aa4d!}

{!LANG-d918153130d41c781215e1533033d63b!}

{!LANG-2436ed8cd1abe27ad6e53585d84fd0fc!}

{!LANG-e4e5d446e05f1c6462155d95685bd1f1!}

{!LANG-d37f5ae4f4018e70017ddd73fd7d43ea!}

{!LANG-b529141a7d7159bac60428d773823fbd!}

{!LANG-d195dc3e086a1ee5a66c1c39f224090c!}

{!LANG-31bd2eb0f46bcfa6c6ccd9396b0701ca!}

{!LANG-8ffb7b6ee63220d6901ba9dc38748ffb!}

{!LANG-bb63ced1652b82a5c97e29690eab4c76!}

{!LANG-7c87f739b4af8744b2ef9b78273e47a1!}

{!LANG-184d1cdd7e098b71c494434463c04c3d!}

{!LANG-2ab5f68f113fe9968a528a1124ff1f32!}

{!LANG-15d9f2edd6ff9a613c39c1dcc8a2c9a6!}

{!LANG-032bb11257d766e0034cbe6aeb16f313!}

{!LANG-a07c6c0a5463816c6ed5513f147d7a71!}

{!LANG-157d8c0f3de5e45bb172c302126f5a47!}

{!LANG-3014362e03535145422d390834f3c575!}

{!LANG-33ca75e59cbb2211afac7f8d4f8a6194!}

{!LANG-229076e574ed70dd0c136cbf95550c03!}

{!LANG-3a3c87d0e23c6d1933d563427fe33fb3!}

{!LANG-c1be42699b022d3ca7897bd80f47be9c!}

{!LANG-0893fe2100b315cd9ec93dc65a10cea6!}

{!LANG-a633a738eda33528e03db8a7340946e7!}

{!LANG-10e2f6e8cdc4bf80b9840500caedb231!}

{!LANG-e8cf0c5838e32c39d36b5256e26cbdd9!}

{!LANG-9dbf263c79e617a5a6f6f0fc3900c880!}

{!LANG-c027100b6af5bba22b80e4717c6ab26a!}

{!LANG-f76492d78d7bf94c37dd6f017e13ff26!}

{!LANG-cf39c1c9499148e4543822cf52c46b88!}

{!LANG-f2f9f7d1df390e442fcfd37038276b3d!}

{!LANG-5945afa45f2510e747f9accacaf4d300!}

{!LANG-c1dae417291d3189d2ea263ce9c568fc!}

{!LANG-b1746bbb34433fbf7a0668e08b7ab5f7!}

{!LANG-d71c372add922662548c7d6b45926c76!}

{!LANG-4d9b624537e3f1568e0b5c1cfdaa69bc!}

{!LANG-742f24ca514ed9bf1359128225a2f8b1!}

{!LANG-fc71247c8ebaf2072987a4f352eefb48!}

{!LANG-29f69bb5dbbf5b491dcfd62abc77abe6!}

{!LANG-194c57cd9a14891dcfcf799bc483652f!}

{!LANG-2eb7d641e8e520e6fdc90f62f7e653a3!}

{!LANG-f60cb9d9f547b7c1557de3da437a95a7!}

{!LANG-7ca8b37686ccb6d7ad44f117f71d81c6!}

{!LANG-3419fbb82e5da029202b37896eebce18!}

{!LANG-dc627778c786b89cfe8620a86936be7a!}

{!LANG-06a5400a50e2a20e082bf8336af40d9a!}

{!LANG-f4aced4c03ab3841e29a8ce886f06735!}

{!LANG-7c30d499e92e93c53cd0a965752c11f8!}

{!LANG-9cb18e6b7f0f9ba98e8ca228511b10d7!}

{!LANG-01e0de4fc68990920bbbac2316ac464c!}

{!LANG-ef47f254176819c5fa075e1c54756b6b!}

{!LANG-a621c9461da30cb237be8243a4a792aa!}

{!LANG-c9ca1ffd31d732d3e35f3b1ca9a2d582!}

{!LANG-07a49554034327479281effb830c7c10!}

{!LANG-ea0b388017de60bb456885a903ba579d!}

{!LANG-9918a47960576683766f291b6897e168!}

{!LANG-e7facbb38c2c2861048b52de66c90a93!}

{!LANG-8ca80719427e1e0afe07937b766fd64f!}

{!LANG-1848f162cb29f1ef32e6cdaea24ab0bc!}

{!LANG-c6322bd3e914b9b7754420cc5a4bdff1!}

{!LANG-1a5aac50765278b2707563c9b35defb2!}

{!LANG-b362882a6531e7d5a65b842997a04726!}

{!LANG-51d72af49580a7723de497363a1c6226!}

{!LANG-d72eecb493358a4ecef46325534186f9!}

{!LANG-bf0250edb9f6144325b4b445f55fdcca!}

{!LANG-572187fbd71c7cd9a64ffe0d5580ebbc!}

{!LANG-7803a99ea0a6c547ada652bcb54b3129!}

{!LANG-6e8444cf6fba1de3a95df0883443ec41!}

{!LANG-0ad23d40fe33ef010582cd6770719bcd!}

{!LANG-ebc325f57d9fe1c4645ee89f7a222b44!}

{!LANG-c590e9fc04eb39fe007a1b84ce8dbe9e!}

{!LANG-b5632de76c747680eda7d8f5166fd829!}

{!LANG-feffd9640b6218d5350940224cc05eaa!}

{!LANG-ade72265327de2e52d0c3777694cfe06!}

{!LANG-8faf7113e2ec46f5757548c91ee71b2c!}

{!LANG-b847b3a0f9cd4e18ce081f394b4cdf1c!}

{!LANG-1e3d4f5fce8ccc551378a2a259b02d57!}

{!LANG-05169bd1b10c38b0bf6d2f676a50cf1b!}

{!LANG-82d8c61b199a5e4e92482c758cd099fb!}

{!LANG-c40be53c520a63f5235f573f12221896!}

{!LANG-0a0ed66fec04851f80d70febfcbd0329!}

{!LANG-2061ed555aa65f4f894d23c0111d7401!}

{!LANG-394eb54a39f0261b9b17ccddb4a156d5!}

{!LANG-9e1e152bfc0ebe694c72fda213edea1e!}

{!LANG-affdf48b53e63408ab1dbff21c224ffb!}

{!LANG-89ffe5988e36c1b11a5a76074a153b90!}

{!LANG-e1f187b7955b5a66afb0923be4db421b!}

{!LANG-b751a41fa8b678c80fce5a71c2907fff!}

{!LANG-01ffc0e5b87c46f06755c5018306ef2f!}

{!LANG-fcdfd9f9f0d0ea7daefeb12741bb5a93!}

{!LANG-7edb0f9e4385727feaf68d805b09152c!}

{!LANG-b059c593d43e9a6f57198778f6f50a05!}

{!LANG-baa5641933b9fa4e8868a053db8c2c18!}

{!LANG-f18b69753f0f53c2357e75d296e88fe4!}

{!LANG-e4d1718d3d8919d5dce1599a0bd2e81f!}

{!LANG-498c7c82da8ab2380ebcf7b3aef1835f!}

{!LANG-ddee9b4bb385c8fee84133da99c29ca0!}

{!LANG-c976eb196ae3ba01ecb390beba9b668d!}

{!LANG-19365242539ae617bb969aec73c1977f!}

{!LANG-679de46e4fbb8244802e02c63dcee1f6!}

{!LANG-55894e17207b5986abbdb9769ec192a8!}

{!LANG-bc3ae9b87d29dae6c3f7b29002f6e7fe!}

{!LANG-81aabe7d3d5bbe4f8dc12f372e85e4d0!}

{!LANG-9c1cfefe45318768689ed81bf11e2f9f!}

{!LANG-f2d63c2bed133bdbd1cc0a4b620a2260!}

{!LANG-6825d048aaac3783aa9f24a3c07134bf!}

{!LANG-75afddb49453cfb0060363d82b7a6b65!}

{!LANG-3b80ea408a280636d77bb7f3430af178!}	{!LANG-aba66f30e8c2681f1f23d0bb6baa70d0!}

{!LANG-d1b21a753c4521d2c5eb0161f91f84fd!}	0,15	0,035	0,015	0,004	0,002	0,00046
{!LANG-f44111838eb9b12d0eeed517d70325ab!}	0,3	0,077	0,03	-	_	-

{!LANG-328ae89860d621dc25a4e93a00552734!}

{!LANG-65483c37c0e8e31076427bac33d36ed8!}

{!LANG-c1cfc28493563ba3fdd859daa62e5cb9!}	{!LANG-003468993b80af925c82655ef385a8f8!}	{!LANG-dfca34766d231a82ceeb268530e2c2fc!}

{!LANG-73c357001541afe05bb9293a6b26f4e1!}
	{!LANG-628b2d98f3798c47a276ce08c449b149!}
{!LANG-703a9d24fc1b565f9d8db4ac32469148!}
	{!LANG-628b2d98f3798c47a276ce08c449b149!}
{!LANG-703a9d24fc1b565f9d8db4ac32469148!}
	{!LANG-628b2d98f3798c47a276ce08c449b149!}
{!LANG-703a9d24fc1b565f9d8db4ac32469148!}
	{!LANG-628b2d98f3798c47a276ce08c449b149!}
{!LANG-703a9d24fc1b565f9d8db4ac32469148!}
	{!LANG-628b2d98f3798c47a276ce08c449b149!}
{!LANG-703a9d24fc1b565f9d8db4ac32469148!}

{!LANG-47c77de6c9bd86c557e273f760cc9152!}

{!LANG-010b17b75438359025a0de3828d0aa7f!}	{!LANG-41f492598a375aa7c444ddd1c93a0047!}
{!LANG-897041b76470fbfd4edd352100adfe79!}
{!LANG-4be1ad26f34ec0cecfeb1c232d1d4bf3!}
{!LANG-771fd7c23652252e2ef42281c7662630!}	2-3
{!LANG-d683eca48b4e3733be7ff2b87cc3e789!}	{!LANG-5eacb9a7fbbf9b4e33e567432b9ee199!}
{!LANG-572f2113e4be42a17e465c1387182b73!}	3-4
{!LANG-1d5f9228b54f068edf4202f134f50671!}
{!LANG-8bfe86aff8fe60f3990d2ff1da838bab!}	3-4
{!LANG-d8f4aedcd373d4bf1785fb2bd08795ae!}	2-3
{!LANG-77021ec687fc9a397c3e256f31b4fc93!}	{!LANG-682cf64cb120e413d93cd508394bfa39!}
{!LANG-54ba7ebc2e5ee4c9c206c9d8316b2644!}
{!LANG-0e2ca95f6fe693efb289cce75a637cd0!}
{!LANG-d3d06f7b6af4b379d154876d71d3d893!}	{!LANG-286a46735e474daa584d9b90a3e2ba5b!}
{!LANG-62932f9c4ddf681bc4854bf96312dafd!}	{!LANG-9c08cacf2dcdca1dbf3b5bb4476a8647!}
{!LANG-60e0b6cb02445bfc7af3df1b378cd35b!}
{!LANG-081aeaa62eb1e6fdfff1661840aa0613!}	4-5
{!LANG-8b91579ccda658c6c4fd0542835e0860!}
{!LANG-8a533196698e5b9edeb4aa0d87f7c98c!}	{!LANG-e971b3add4f71acd5ce9b7fcfd2ec382!}
{!LANG-649eb5253600f06c26b78cb348605ea4!}
{!LANG-f86392bbb423eb84008e744d86b8fd24!}

{!LANG-c458b01d33f0a79c24acee0ff23e61f7!}

{!LANG-415da7674eddb3e79bd9617fccf6505a!}

{!LANG-92522625e88a93964e743d30cac07610!}

{!LANG-e09aa9b6b97d849c998ab20b4e2f9ea5!}

__________________________________________________________

{!LANG-2bd28707d0c922d0dc42d48b316f4208!}

{!LANG-28adedce9692bc5e3ed62c5a73a319e3!}

{!LANG-e49419aa199b484d0b4f35adfa0d7d4e!}

{!LANG-896f46073637e89624a85ff5eddd1f21!}

{!LANG-06201d5ff2aa3a55467d5cdc7dfeff93!}

{!LANG-88630586007a5d8f1c7af4d2a31cbd2e!}

{!LANG-db24c95fd1d5ba39efb6ffb4cb7c7867!}

{!LANG-9aa6ae9f1e32475d6893cfa566f53699!}

{!LANG-596cfb6766266a480b43bd6b2802943f!}

{!LANG-d46f021b8683d8efc724edec7e1e7921!}

{!LANG-66490cc713b08102a06b67c6254f439b!}

{!LANG-4ec3b848c2ee287d8a4b0b9cd761146b!}

{!LANG-8ee686ea2359f869015c00c1ed9bab4c!}

{!LANG-5ff6709407feb7515fd9dd41fdfe5ac7!}

{!LANG-8ed6be3cda0c39798e63640550a96be0!}

{!LANG-560d9137efa8236874c00365f50548df!}

{!LANG-58f50733b641117874baa2cf79482f15!}

{!LANG-a0ea0dbc6f0b219a366b93145ef0b4d4!}

{!LANG-a455d00ecd55d3f10037f2e27b33b7b9!}

___________________________________________________________

{!LANG-51af149c297564cce37fffdad128a3f9!}

{!LANG-73aff4855e88faba573583d2ab06c3a8!}

___________________________________________________________

{!LANG-55e921aba7cb603c31662606100b40c5!}

{!LANG-fd62391906c43a623c61878f6811c7e6!}

{!LANG-bbec22e0ffaf6b1313840eea17cdecf0!}

{!LANG-798e0ed46b76d9ad6148d2c7eaa036b8!}

{!LANG-432f62ee8ccc626a387f4893aaa26725!}

{!LANG-11180969eb1637c7e04441cff6de3b28!} {!LANG-ca8149e29e5dbfe6d9e061bb1b939c15!} {!LANG-60c5dbe66840aedf10b852dd52cfd614!} {!LANG-e3f37370908f3e4b4536153d257b9068!} {!LANG-678d3ba64c927d96e8056a6416ebda91!} {!LANG-074b01fad31d68360f14a1966d1fd602!} {!LANG-ff30866fa0913428853ac37f27d6505f!}

{!LANG-2c65739697c1c2806fdeb0a46fc6d970!}

{!LANG-02572c2e75e425896343e5a64752967e!}

{!LANG-af5fa49ba562281f6ae3d4f0c3c87f03!}

{!LANG-313c389b20f03f4c5aadb7cf225427b4!}

{!LANG-3e71729add16fdcaad52cd816cd19b7a!}

{!LANG-25a0c2714fc613a048c78db5e6a11c2e!}

{!LANG-76de799b6664eef8c96b0216a8365344!}

{!LANG-d3f7c61bb3260725f265f5f842554972!}

{!LANG-05f8ad1da30336010e3724bdad8c8ade!}

{!LANG-384a0c98a547d57bcd0e5ce27e45cab7!}

{!LANG-785f3a58ecb798e6c3a25bc3b538b49e!}

{!LANG-dfd4cf45f93c49be1befee5a1e89c7a7!}

{!LANG-e5874fc1f86aad5d37244f7c552bec64!}

{!LANG-03e5c2adf8f3eb7f6288817df2653a6d!}

{!LANG-0c526ca14b44aa53f41bc4524fcda263!}

{!LANG-aa6f7988983dba55d96b650804d33ad4!}

{!LANG-fe960c7c28f8e03290eedb5f48acad30!}

{!LANG-1e92b5484de26970d8e064170ad11f43!}

{!LANG-3fd72592bd995f632284f8dfbb503a46!}

{!LANG-495d5a5489a0264df4d7381b436a32d8!}

{!LANG-a7a035f0960b794672584cbe2e0b44a6!}

{!LANG-5451181a31060b1b42c9a36590870c54!}

{!LANG-aa9c376c4ad258af6b49c940f80d0c7a!}

{!LANG-d5343217fcbc67da1c3dfb4e9c2a67ba!}

{!LANG-52bed062aa399db84645f0ef6777db49!}

{!LANG-e1e86e0b2bbb20382693ae605c3bacc2!}

{!LANG-5b698221e55beaf99896e6424a870a3e!}

{!LANG-c4c4ebf85ba684fe32158da06d3baddf!}

{!LANG-2189e901459c5d754d8e996a68e2ac7a!}

{!LANG-241635a0f963d69ae6633353d54813ac!}

{!LANG-0d519a041eff5eea9cc354a5b9d54d1e!}

{!LANG-9b501cf9a0e1ddaea2754c58d263fd2a!}

{!LANG-9b45b74bb235d502061a12a18749c205!}

{!LANG-ad8d9313b803fd5dc505a3fb93c8cc85!}

{!LANG-b9ddb04491b5d7ef1de1d7d46b5cb5db!}

{!LANG-7c71224aeaf89240ecace5dfa163ebe5!}

{!LANG-91b4a71efe259c5e99824cca03571024!}

{!LANG-509f07b5b7dff0738700c0c9a02c8de8!}

{!LANG-f517b99208c80e90d9ab422eef206d92!}

{!LANG-c0746df7e4253bf0e3d69a6736a772b2!}

{!LANG-3f4c63cf99cd756f78ed24eef8c6f921!}

{!LANG-0d49b6a93fc5ac395eebb06a10533508!}

{!LANG-653015c28e3a22f6c054dd073533d149!}

{!LANG-40b84cfbc3ab40717c13231e74f99605!}

{!LANG-04ed57752d19b5713f86f3922d855cf7!}

{!LANG-6ecc3f8f4ee81e13f36b20b43911062f!}

{!LANG-ee9cfc0f3baa8c0ab9576d925a825c8d!}

{!LANG-3359e06172d82e9e51d53be361caf551!}

{!LANG-e5459a451d7b07d8eea063b6351048de!}

{!LANG-ef1d13c9e96aa720b7387c2c6eb81df7!}

{!LANG-10da2aa842ee49a347e9df19ba1615ab!}

{!LANG-b76eeaa182a4648cedfa1b9747c36b22!}

{!LANG-c682882f8bea88743eba0d738dcf94b2!}

{!LANG-997d074357143f1c24fd0f9b265aa2de!}

{!LANG-b15ab1de996bf190831d62bb3b0c07a5!}

{!LANG-01ef9a6214c4e04a64d2cfbbc9c760ee!}

{!LANG-44ee23e2f15639c691a63e34e0098c00!}

{!LANG-9c67d7e5e2c11a33bc6621a774e0f59c!}

{!LANG-3733e496f77aa7ebb750ce33fa0815e6!}

{!LANG-4b9559113f2f9291f8f60f0ebeee8720!}

{!LANG-8aa7675a4672b0c6eb49756b42e19ac0!}

{!LANG-e652ee56e9a4fee929fa1b7b84b51327!}

{!LANG-89910cb2bd23366f183bb0f0cb0127d9!}

{!LANG-b95eb8bbc0fe60db2aeeea63c958d198!}

{!LANG-e55251e23b461f93f3e15ced2e7320ae!}

{!LANG-a2eb45af1c4e46389d238733bbcc3bf9!}

{!LANG-8c4d234c443493787aee4b9081a726b1!}

{!LANG-7dd0c598f2c6cdf6811b19ef52e88b01!}

{!LANG-a92058a94c6d41a9659d4e56c8b3d9aa!}

{!LANG-d17b4fb878b57b2d3936276502ab3426!}

{!LANG-0be0541031173895bbfc46acca4ab2cc!}

{!LANG-548ac3025bcd33bfc509acf075018507!}

{!LANG-51af81c1813e1e37b2838dc177e619ba!}

{!LANG-12ce38a2b9609ed4c69a6a327ffc22c3!}

{!LANG-ddaaeeb85c9f25b0540314529a755d56!}

{!LANG-f3f9133da83c2053b8327563a0acaacf!}

{!LANG-97f99fe3d1982407785bffeb477d9e9d!}

{!LANG-70f7e094411aecabe9ab8484a0f904f4!}

{!LANG-19f6bf31fdd90cbc52990ccbe5dcc367!}

{!LANG-33cd2d97c66a39a1f8a202017ec31fcc!}

{!LANG-73cd2509157b8c218cd25d7f96833f96!}

{!LANG-1ac6206eef6f6fd9c30fc1ed8a972cb7!}

{!LANG-05527a550e18bcd3e7a989e95f9b4e02!}

{!LANG-f300f2976662859e5f48507188a5956f!}

{!LANG-ccff6687b587448fe9d8243ed11be941!}

{!LANG-0bee8d2455035bf175037b0948d9457a!}

{!LANG-27285c3d45b94ba0cd064c0e14691921!}

{!LANG-87abd8854045a36965b571b196f18b81!}

{!LANG-4713e54162c54a16ebf1ec024382fbb3!}

{!LANG-d171701ee7bd08834dbbc07332b9c1b1!}

{!LANG-4edc863c810fbca4f436923d3e07dc70!}

{!LANG-349e7938da8cd438011eed4855b0a629!}

{!LANG-0aa6cdd5f9ca0f9a7b443de6a8e9c424!}

{!LANG-d6f95df296cce08a009cc4b4361f6feb!}

{!LANG-5aeb8567bacc2e89fb6255dc51f709cf!}

{!LANG-6b809df289fd4a10eb1755923384ebe9!}

{!LANG-25474378a496aa8871cdd24295dd9c30!}

{!LANG-3d57f3f253450931a49dc10bd9ac75a4!}

{!LANG-d5693bd65856c3a5700f00a1ab1c73e6!}

{!LANG-1d6daf0fc705aaa3eb38489c6c34fdf3!}

{!LANG-359771f2ea64a29d632b72e868970001!}

{!LANG-eb97ef0a5ff852d631dd18944f047858!}

{!LANG-52b9c282b5b701e0c3fdee74601a521a!}

{!LANG-5993d261fc2c8a7d8604c4d05962b31e!}

{!LANG-af60ee49e32bed8e703e0fa2bd9c9591!}

{!LANG-98be555eefd69c2547e30056e83ad048!}

{!LANG-474c0286ffe384ed165cc024de1b3599!}

{!LANG-424f44991a487fc5d0adba6f25caec4c!}

{!LANG-dd5abbfac99f7512c8420d52c9c25686!}

{!LANG-5fc4410480a4d9597101ea3d0a052451!}

Întreprinderi pentru prelucrarea lemnului:

{!LANG-e7c29f2baf6b9c14c2fe862b701191eb!}

{!LANG-f0082781ce3f8fb94f74b59bd61dc208!}

{!LANG-2de3e6cc255cb2b234282217df50ccec!}

{!LANG-cc3a3a2402400b6626c6aaf27a40f460!}

{!LANG-71661b6942717ca147fab7c21a6ef7ff!}

{!LANG-f56db2c73bfbd3e7ef729bea3bc8c141!}

{!LANG-d1c938e9c2608dadd91fa02abc465df6!}

{!LANG-baa6174e5935aec05f44d907ea936388!}

{!LANG-55913ffdba060798114837f3c04da57a!}

{!LANG-ab428bf4f166bd69e27288acf0c1ee47!}

{!LANG-74684046b23c420088fe691e95152504!}

{!LANG-13b8bea223743c926128cadc301f8aed!}

{!LANG-dac0d21ad07c69f8a3a84cc9a55e8f23!}

{!LANG-f046f2b6b0c99556125d1782d0203793!}

vegetație, pădure, pădure,

arbore în timpul incendiilor de cai și viteza vântului, m / s:

{!LANG-d9d497103535ce639d4845930c32e646!}

{!LANG-bb0e7b6e51899d426463d60806d6f149!}

{!LANG-167437d2919628e53e306ebcfd0efc36!}

8 9 .......................................................................................................................... 4 7

{!LANG-48d21cdd7936e876918771e18fb74daa!}

{!LANG-a7c6b5d2b8f7698e5ed9fa205d77e868!}

{!LANG-3b26e5f29ba40ef869d5a91474fe360d!}

{!LANG-e779a678e528f60b8233b387861b171a!}

{!LANG-df6a311eaef35e5c3d5b2691e27c0a7f!}

{!LANG-16391f3ff1cc51a999e9e110225f4e62!}

{!LANG-7e502a2bd1867f9e6810992383b103d0!}

{!LANG-bb23b76d0edb46e500eee67f6ee0856b!}

{!LANG-e6190c94faea165b81d70615c1398c16!}

{!LANG-d30fadd81cacf8f79a68ed0dc0e82eaf!}

{!LANG-cfc07f4de868d4394a60c0c07739bf70!}

{!LANG-e3ba654bdcf995ab2aadaf91c3ae06bd!}

{!LANG-5bac08d4551a21917cd967cc223ce6f1!}

{!LANG-cee9c9b73bb3be0ac68748ddd358f9b5!}

{!LANG-020d6fc7ce296c435e0918cbfe7afe41!}

{!LANG-5774f66764af76ce3b8d1b6dfa5f2a59!}

{!LANG-fd150a07435d4d28838e9dd921894075!}

{!LANG-ee58681839b8e4460a470f95551b4526!}

{!LANG-3baea85258636f318e6aed90eae6c4dd!}

{!LANG-189c3ec24715e9ae431c6160ff4a2f1a!}

{!LANG-d95c053bfc15ddc0d8b368d3ee6227b8!}

{!LANG-883d73c4b9ef3b7ee75fa2c166dae2d9!}

{!LANG-14ec08f451b7d99ed61514429e1a5413!}

{!LANG-015f3203d45185e3e5efadd391a45e9c!}

{!LANG-57eb4561ca19c1a53e8a5e0babd05eff!}

{!LANG-f8505dae044e2569a9712c0b49e5bc68!}

{!LANG-15a292ab1d173271f1670876ba56b18d!}

{!LANG-3ef092ecd760bc6d445411fdbd72d81b!}

16 18 ........................................................................................................................ 2,3

18 20 ........................................................................................................................ 1,6

20 30 ........................................................................................................................ 1,2

{!LANG-454d8bd44236951963e9298f143e1381!}

{!LANG-c33bdf07d9c5ce138f1e0ad14df8a88d!}

{!LANG-7a64823162f6995ca24abc1a3ec6a0b2!}

{!LANG-aa75e759c9604a792b4c70bce4de2186!}

{!LANG-4ed5af715e6585125ecc45fa1146f585!}

{!LANG-4b035bbab34c7bc60d216f343f20a3f9!}

{!LANG-112c51c7590df562eb1efb7970f0b833!}

{!LANG-5295c723f54dfff96c3dc4c04499be65!}

{!LANG-5194813609246d12cdb96390bbe074dc!}

{!LANG-32c5692e1aa6d2603a8de148d2c9e1e2!}

{!LANG-67dbd778fc6e87aa73cd6d215fdf124f!}

{!LANG-180963831f6d7f62a011e77eee68d020!}

{!LANG-a47c67a9920ce4c81d9add55676c28d9!}

{!LANG-85fe061cbf752571a0bbf991fbc237b4!}

{!LANG-a75c60f6ef3419a815982948361d70c3!}

{!LANG-37c8ee9dc5b3c3ac942fa159ea97e8d9!}

{!LANG-1e1020697aeced4d19d5f41fdac63f60!}

{!LANG-348592fbdf8c8e0007c878d4ee9b8b3a!}

{!LANG-0330c4dfc70711c4d902742c76b3c600!}

{!LANG-38e3ec4c31f6f9f8deb3bfb2ef7c2e91!}

10 14 ................................................................................................................. 8,0 10

18 20 .................................................................................................................. 18 20

{!LANG-7a308d72ee13b413834afb936dc56f12!}

{!LANG-73c8638debfcc641253efb7f00b1babf!}

{!LANG-239a66b59eb491cd90950904ee12aa14!}

{!LANG-8b70c9d7ac350c905191be4cd7624603!}

{!LANG-5ca72a7b11b1dbfc31974deab77a1913!}

{!LANG-018b312b9e3599403bdabaa2f2fb08f8!}

{!LANG-8029163a0a993996a2f3e02f1b8d890d!}

{!LANG-36310d2fb5aab47da4c63cf17f4fcc99!}

{!LANG-d178c6ec536d558947645d96d3eb08cc!}

{!LANG-0ea76ba6900830d31d338fdb7ef6365d!}

{!LANG-048770d8704e23734a82916c3e0c29e3!}

{!LANG-250379e9b0630f9ff1e583a5c041428c!}

{!LANG-83dab1be77ea4f00eb473805f686a99a!}

{!LANG-fb67262aaf4f6ba79b99baf97bc68cdd!}

{!LANG-a1a326f84fcd8b7fdb16692089706692!}

{!LANG-b3e1b09f45922b46777b8af50ee66f46!}

{!LANG-e87c79dcf263acc953358315e65fffd8!}

{!LANG-fab7bceac2071caa3aa0d14b022e06cd!}

{!LANG-9b0d21451b08e7874671b146727d1731!}

{!LANG-857dc7d71e60ac12325f884e09bf9b7f!}

{!LANG-bc64caf7af5bf85d910c7092141b9590!}

{!LANG-6741431703ad453ab03499ade554ea16!}

{!LANG-63f5b59402b2814abca611cd3a9a2c2c!}

{!LANG-0b063544b067cbe0544b6af0d70b1ae1!}

{!LANG-b109e1bf7f76555b85b95fccfc09b04a!}

{!LANG-1341197f25cc72617688a7d6eb1505a7!}

{!LANG-162d1de7d6767a5f563da73bcf3432c4!}

{!LANG-d6a434aa9a21ab42cd1c9c146a51b894!}

{!LANG-9ed00e2cafffd70dac7f77dcd195180e!}

{!LANG-65f8199f1d827438324f6614905a6730!}

{!LANG-d37f5ae4f4018e70017ddd73fd7d43ea!}

{!LANG-814e4b51de55d6bedf27543abb48d498!}

{!LANG-5bd0191ec74eaf6c05e3c0a85c4854a3!}

{!LANG-e5cdd7e54e1bb5a4d0d0f086e384743e!}

{!LANG-83a049135e4c920fc5e5c07a55a04f8c!}

{!LANG-19e734f4317faf944cbdfb8501a294ef!}

{!LANG-c5f3abecfdd9e5644d687ff712902a98!}

{!LANG-6b5983f40e966f00d08a2d8d019930aa!}

{!LANG-61d4360c4f1f2087b28f28f7dcb92148!}

{!LANG-682e76d8182a2ab7ce59afa7e05bf348!}

{!LANG-e1134faac10bc92b19bf2a47ddfef54b!}

{!LANG-07721a715252d8315e8a9ead545604f8!}

{!LANG-157d8c0f3de5e45bb172c302126f5a47!}

{!LANG-6e1ca8f704dd467f091dd3f2dbee0f44!}

{!LANG-7255d7156fad43e12bcbea1ee5119918!}

{!LANG-229076e574ed70dd0c136cbf95550c03!}

{!LANG-a1db22aebdf4c8649640488430f70e67!}

{!LANG-e522c371e282e0029f2b0b517db8dfa8!}

{!LANG-471afdebac411fb8becfb5bb82acc3aa!}

{!LANG-73396e3cbd40fa889c9111beab89a748!}

{!LANG-250f16bb27ba80fd9824956440216c60!}

{!LANG-d249c831fc21c7ed95e81f9be6126121!}

Determinarea vitezei liniare de propagare a combustiei. Flacăra care se răspândește pe suprafața unui lichid

Determinarea vitezei liniare de propagare a combustiei

Calculul forțelor și mijloacelor pentru stingerea cu apă a unor substanțe combustibile solide și a materialelor (stingerea focului)

Calculul forțelor și mijloacelor pentru combaterea incendiilor cu spumă mecanică cu aer în zonă

Stingerea incendiilor interioare cu spumă mecanică cu aer în volum

Capacitate de mânecă

Caracteristicile de performanță ale dispozitivelor de alimentare cu spumă

Viteza liniară de ardere și încălzire a fluidelor de hidrocarburi

Modificări și completări la Ghidul pentru stingerea uleiului și a produselor petroliere în rezervoare și ferme cisterne

Indicatori cheie care caracterizează capacitățile tactice ale secțiilor de pompieri

Determinarea capabilităților tactice ale unității fără instalarea unui camion de pompieri în sursa de apă

Exemple de rezolvare a problemelor

Determinarea capacităților tactice ale unității cu instalarea unui camion de pompieri într-o sursă de apă

Metodologia de calculare a numărului necesar de autospeciale pentru livrarea apei la locul de stingere a incendiilor

Metodologia de calcul a alimentării cu apă la locul de stingere a incendiilor folosind sisteme hidraulice de ridicare

Exemple de rezolvare a problemelor folosind sisteme hidro-elevatoare

Ultimul

Trebuie să știți